最新污水处理集水池容积计算公式(4篇)

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污水处理集水池容积计算公式篇一

计算内容：照度、防雷计算计 算：校 核：审 核：

2011年

计算书

月 日

照度计算： 商铺计算:

1、规格:长12.6米,宽10米。

2、面积:12.6*10=126平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(gb50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.3)商店的照度标准值为300 lx，照明功率密度值12w/㎡。

4、计算室形指数ri：

ri=rcr=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(12.6*10)/2.85*（12.6+10）＝1.96

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.58。

6、所需灯数：

n=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*126/（2*3350）*0.58*0.8=12.2 取整，需要t8 36w双管荧光灯具12套。

7、计算300 1x时的照明功率密度lpd：

lpd=灯具总安装功率/房间面积=12*2（36+4）/126=7.6（w/m2）＜12（w/m2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述12套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=12*（2*3350）*0.58*0.8/126=7.6（lx）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长4.6米,宽4.2米。

2、面积:4.6*4.2=19.32平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(gb50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11w/㎡。

4、计算室形指数ri：

ri=rcr=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(4.6*4.2)/2.85*（4.6+4.2）＝0.77

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.5。

6、所需灯数：

n=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*19.32/（2*3350）

*0.5*0.8=2.2 取整，需要t8 36w双管荧光灯具2套。

7、计算300 1x时的照明功率密度lpd：

lpd=灯具总安装功率/房间面积=2*2（36+4）/19.32=8.3（w/m2）＜11（w/m2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述2套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=2*（2*3350）*0.5*0.8/19.32=277（lx）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长6.6米,宽3.9米。

2、面积:6.6*3.9=25.74平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(gb50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11w/㎡。

4、计算室形指数ri：

ri=rcr=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(6.6*3.9)/2.85*（6.6+3.9）＝0.86

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.52。

6、所需灯数：

n=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*25.74/（2*3350）*0.52*0.8=2.8 取整，需要t8 36w双管荧光灯具3套。

7、计算300 1x时的照明功率密度lpd：

lpd=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/25.74=9.3（w/m2）＜11（w/m2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.52*0.8/25.74=324（lx）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长8.4米,宽3.9米。

2、面积:8.4*3.9=32.76平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(gb50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11w/㎡。

4、计算室形指数ri：

ri=rcr=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(8.4*3.9)/2.85*（8.4+3.9）＝0.94

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.56。

6、所需灯数：

n=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*32.76/（2*3350）*0.56*0.8=3.3 取整，需要t8 36w双管荧光灯具3套。

7、计算300 1x时的照明功率密度lpd：

lpd=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/32.76=7.3（w/m2）＜11（w/m2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.56*0.8/32.76=274（lx）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

根据《建筑物防雷设计规范》gb50057―94（2000年版）的相关公式进行计算 1.已知条件: 建筑物的长度l = 15m 建筑物的宽度w = 10m 建筑物的高度h = 10.95m 当地的年平均雷暴日天数td =84.6天/年

校正系数k = 1.0 2.计算公式: 年预计雷击次数: n = k*ng*ae = 0.0684 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: ng = 0.024td ^1.3 = 0.024*84.6^1.3 = 7.6876 等效面积ae为: h<100m, ae =[lw+2(l+w)*sqrt(h*(200-h))+3.1415926*h(200-h)]*10-6 = 0.0089 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。

附录: 二类:n>0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。n>0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。

三类:0.012<=n<=0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。0.06<=n<=0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。n>=0.06 一般性工业建筑。

污水处理集水池容积计算公式篇二

污泥浓缩池池壁挡水墙计算

一、设计资料

（1）材料：砼c30；钢筋：hp300，hrb335级。（2）地下水：地下水埋深较深，不考虑地下水的影响。

（3）暂按坐于原土层，地基不处理考虑，土层地基承载力特征值取fak=120kpa.（4）抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为

挡水墙底板厚度to=0.400m，池内底板踵长度l2=2.000m； 地板外挑趾长l3=0.800m； 池内悬挑水槽：

底板宽度b0=0.600m，底板厚度t2=0.150m；槽壁高度hp=0.550m，壁板厚度t3=0.100m，槽内水深hw=0.200m。

（一）荷载作用计算

1、走道板（单位长度）

1）永久荷载：自重产生弯矩作用标准值

22mq,k0.5t1c1.0l10.50.15251.3003.170knm

vq,kt1c1.0l10.15251.3004.875kn

2）可变荷载：走道板工作人员作业产生的弯矩作用标准值：

2mq,k0.52.0l11.00.52.01.321.690knm

vq,k2.0l11.02.01.3002.600kn 荷载组合： a、标准组合：

mkmq,kmq,k3.1701.6904.860knm vkvq,kvq,k4.8752.6007.475nm b、基本组合：

mmax1.35mq,k0.71.4mq,k,1.27mq,k1.4mq,k 1.353.1700.71.41.6905.936 maxknm 6.3921.273.1701.41.6906.392vmax1.35vq,k0.71.4vq,k,1.27vq,k1.4vq,k

1.354.8750.71.42.6009.130 maxkn 9.8311.274.8751.42.6009.831

2、池内悬挑水槽内力计算（单位长度）水槽底板自重产生的弯矩标准值：

22mq1k0.5t2cb00.50.15250.6000.675knm

vq1kt2cb00.15250.6002.250kn 水槽壁板自重产生的弯矩标准值：

mq2khpt3c（b0t32）0.5500.100250.6500.894knm vq2khpt3c0.5500.100251.375kn 水槽内水自重产生的弯矩：

22mqkhwwb0/20.20010.50.600/20.378knm

vqkhwtwb00.20010.50.6001.260kn 荷载组合： a.标准组合：

mkmik0.6750.8940.3781.947knm vkvik2.2501.3751.2604.885kn b.基本组合：

1.35mq,ik0.71.4mq,k,1.2mqi,k1.4mq,k

mmax1.2(0.6750.894)1.40.3782.412knm

vmax1.35vqi,k0.71.4vq,k,1.2vqi,k1.4vq,k

1.2vgik1.27v3k1.2(2.2501.375)1.41.2606.114kn

3、壁板自重：

gbk0.5(tctb)hc0.5(0.250.3)3.8502526.469kn

（二）确定各种工况下池壁和底板的内力：

1、工况一：池外有土，池内无水

该工况由于池外地面标高低于底板板顶，因此不会发生该工况下的倾覆问题。

2、工况二：池外无土，池内有水 1）荷载计算：

池内水深对池壁产生的侧压力：

2fw0.5wh20.510.53.35058.918kn/m2

池内水对壁板根部产生的弯矩：

mwwh3/610.53.353/619.639knm/m 2）抗倾覆验算：

倾覆弯矩：

movmwfwt0mk走道板19.63958.9180.4004.86048.066knm 抗倾覆弯矩：

mrmk池内悬挑水槽gbk(壁板自重)l壁板重心至倾覆点距离g底板自重l底板重心至倾覆点距离g水自重l水体重心至倾覆点距离

2.4120.253.85250.80.050.1250.50.053.85250.80.05233.100.4253.100.53.852+2.0tan6=250.348knm2.00.510.50.8+0.3+2.02mr250.3485.208mov48.0661.6 满足抗倾覆要求。

3）抗滑移验算：

滑移力：fw58.918kn

抗滑移力：（工况二：池外无土，池内有水；工况一不用计算）

fr[vqkv1kv2kv3kgbwhwl2t0cl2

4.8752.2501.3751.26026.4693.852+2.0tan62.00.510.53.100.4250.35 52.600kn

底板变截面处（300mm）正常使用状态下裂缝宽度验算（max0.20mm）变截面所受拉力 nfwfr58.91852.6006.318kn

c30混凝土抗拉强度ft1.43n/mm2，则单位宽度变截面底板能够抵抗的拉力大小为：

f30010001.43429000n429knn 故底板变截面抗拉满足要求。

三、构件截面设计计算（单位宽度）

（一）池壁：（计算简图如下）

a、荷载计算：（1）土压力：

池外地面低于地板板顶，因此不产生对池壁的侧压力。（2）水压力： p h3.3510.535.175kn/mwkbw2mewkpwkl22/635.1753.35/665.792knm/m

（3）荷载组合：

仅考虑有水无土工况下的荷载组合：

标准组合： mewkpwkl2/635.1753.35/665.792knm/m

基本组合：

m1.27mk1.2765.79283.556knm

（4）抗震验算：

1）地面式池壁自重惯性力标准值：

fgwz,km11gwsin(z2h)

1.50.161.1025(0.250.3)/2sin(z23.85)

1.815sin(z7.7)kn/m2

z为计算截面距离池壁底端的高度。

kn/m2 池壁顶部自重惯性力：fgwz,kmax1.815对根部产生的弯矩：

mgwz,k1/3fgwz,kmaxh21/31.8153.8508.968knm/m

2）圆形水池在水平地震作用下的动水压力标准值：（沿池高度均匀分布）

fwct,kkhrwhwfwccos0.210.53.3500.40cos2.814coskn/m2 fwct,kmax2.814kn/m2

动水压力对池壁根部产生的弯矩：

m22we,k0.5fwr,khw0.52.8143.85020.855knm/m

3）动土压力标准值：

池外地面低于地板板顶，因此不产生对池壁的侧压力。

4）池壁的地震作用效应和其他作用效应的基本组合（弯矩设计值）nmgcgigeiehcehfeh,k

i

1、左震：→

mmax1.38.96811.658knm/m、右震：←

m1.265.7921.3(8.96820.855)）117.720knm/m mmaxmax83.556, 0.75117.72088.290knm/m

池壁配筋：壁板根部厚度300mm，钢筋hrb335，c30，ac35mm，配筋：

池内侧：竖向筋：b16@100mm；上部间距200mm（110.43,56.61）池外侧：竖向筋：14@200mm。内外侧分布钢筋：（构造要求）

a1000(300250)/2421.5mm2s0.15%

钢筋选用：b12@200(a2s565mm)

1.底板地基承载力验算： 由前已知荷载：

走道板自重：vqk4.875kn

max0.2mm，查表

a b



（二）底板：

池内悬挑水槽自重：v1k2.2501.3753.625kn 壁板自重： gbk26.469kn

底板上水重： 3.852+2.0tan62.00.510.583.057kn

水侧压产生的根部弯矩：mwk83.556knm 1）池内无水池外有土时：

池外地面低于地板板顶，因此可不考虑该工况。2）池外无土池内有水时：

n1k =26.469 kn e1 =1.55-0.8-0.3/2=0.60 m n2k =83.057 kn e2 =1.55-2.0/2=0.55 m n3k =4.875 kn e3 =1.55-0.8-（0.3-0.25）=0.70 m n4k= 3.625 kn e4 =1.55-0.8-0.3=0.45 m 则：

nknik26.46983.0574.8753.625118.026kn

gk0.4253.1cos630.830kn m1k65.792knm

m2k0.675+0.894=1.569knm

m3k3.170knm

emknkgk65.7921.5693.17026.4690.6083.0570.554.8750.703.6250.45

118.02630.830 42.637b0.80.32.00.286m0.517m

148.85666则pmaxmin74.638ngmk118.02630.83042.63748.01826.620kpa

21.398lblb22/61.03.11.03.12/6pmax1.2fa1.2120144kpa 满足要求

min

2.底板内力计算（配筋计算）：采用地基净反力，不计底板自重 1）池内无水，池外有土时：

池外地面低于地板板顶，因此可不考虑该工况。2）池内有水，池外无土时：

按永久荷载起控制作用

n（(n1kn3kn4k)）1.351.27n2k

(26.4694.8503.625)1.351.2783.057169.168kn

m1.27m1k1.35(m3km2k)1.35(n1ke1n3ke3n4ke4)1.27n2ke2

1.2765.7921.35(3.1701.569)1.35(26.4690.604.8750.703.6250.45) 1.2782.0570.5560.501knm

emn60.501b0.80.32.00.358m0.517m

169.16866kpmaxminnma2lb2/692.344169.16860.50154.5737.774kpa 216.7961.03.11.03.1/62.32.316.79692.34416.79672.848 kpa 3.13.1则： p1pminpmaxpmin p11pmin(pmaxpmin)截面弯矩计算：

2.02.016.796(92.34416.796)65.537kpa 3.13.122 mⅰ1/2pl11/3(pmaxpⅰⅰ)l1

1/272.8480.821/3(92.34472.848)0.82

27.471knm/m（板底受拉）（标准值=27.471/1.3=21.131knm/m）

22mⅱ1/2qwl221/2pminl21/6(pⅱpmin)l2

1/237.372.021/216.7962.021/6(65.53716.796)2.02

73.642knm/m（板顶）（标准值=73.642/1.3=56.648knm/m）底板配筋：800mm，上层as35mm，下层as40mm，max0.2mm，查（给排水工程钢筋混凝土矩形截面处于受弯状态时最大裂缝宽度计算手册）

底板上层受力钢筋：b16@200；

2底板下层受力钢筋：b14@200；按构造要求as0.15%1000400600mm。

污水处理集水池容积计算公式篇三

计 算 书

calculation document

项目编号：

粤14-07

项目名称：

梅州万达广场

子项编号：

子项名称：

设计阶段：

施工图

设计专业：

给排水

计算内容：

给排水及消防系统

审 定 人：

审 核 人：

校 对 人：

专业负责人：

设 计 人：

日 期：

同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司

tongji architectural design(group)co., ltd

深圳市同济人建筑设计有限公司

tongji architects co.,en 地址：深圳市南山区科技园北区朗山路11号同方信息港d栋五楼 邮编：518057电话：0755-86296232 传真：0755-86296212 二○ 一四 年

十二

月

六 日

梅州万达广场计算书

（施工图）给水系统

水源：本工程供水水源为城市自来水，从五横街与金燕大道市政给水管上分别接入一根管径dn200与dn300的给水管，供本工程内生活用水及消防用水。

总用水量序号******8192021计算单位面积（平用水类别（人或平用水定额方米）方米）百货超市外街餐饮内街餐饮内街商业影城大玩家大歌星宝贝王公寓商管用房员工食堂地下车库自行车库垃圾房设备房其他用房绿化浇洒空调补水未预见水量合计14217950521033*********************2******25000202075***252.002.002.002.002.002.00l/ 人.餐1.50l/ 人.餐1.50l/m2.d1.50单位时变化使用时系数间1212121212316***488412按实用水量10％计用水量（m3）最高日200.00250.001346.111167.80191.5928.0525.280.0068.90850.5035.0112.75151.091.002.009.002.0050.00600.00499.115490.18最大时50.0040.00168.26145.9723.9514.032.050.0012.9288.594.201.5937.770.250.501.130.2518.7550.0018.60678.82l/ 人.次1.50l/ 人.次1.30l/ 人.次1.20l/ 人.次1.50l/人.班l/人.班2.501.20l/ 人.餐1.50l/ / / / / / m2.d1.001.001.001.001.001.50影城、大玩家、宝贝王，人次均按3次考虑

1.1 裙房加压设备

大商业最大时流量220m3/h，扬程20+33+5=58m 全自动变频供水设备型号：bps-216-60，p=66kw，一套。

主泵：100bdl72-20×3，4台，3用1备。q=72m3/h ,h=60m, p=22kw/台。付泵：50gdl12-15×4，1 台, q=12m3/h ,h=60m,p=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，φ1000×h2700,1个。基础：5600×1200 紫外线消毒器zd-xzy30-40，功率1200w。

大商业冷却塔补水最大时流量50m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：bps-50-60，p=22kw，一套。

主泵：65bdl25-15×4，3台，2用1备。q=25m3/h ,h=60m, p=11kw/台。付泵：40gdl6-12×5，1 台, q=6m3/h ,h=60m,p=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，φ600×h1950,1个。基础：3800×800

超市最大时流量40m3/h，扬程50m 全自动变频供水设备型号：bps-50-60，p=22kw，一套。

主泵：65bdl25-15×4，3台，2用1备。q=25m3/h ,h=60m, p=11kw/台。付泵：40gdl6-12×5，1 台, q=6m3/h ,h=60m,p=2.2kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，φ600×h1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器zd-xzy30-10，功率300w。

1.2 公寓给水低区（2.3#11层以下、4.5#14层以下）、高区（2.3#12层以上、4.5#15层以下）加压设备

管段总平均出流概率计算管段同时出流概率及设计秒流量计算最高日用时变化用水小各户型用各户型平均该类户型总当户数水定额系数时数水当量出流概率量户型12502.45244.0011341.33%4536αc0.00570该管段总同时出流设计秒流当量概率量(l/s)45362.01%18.22

低区全自动变频供水设备型号：bps-60-90，p=30kw，一套。

主泵：65bdl30-15×6，3台，2用1备。q=30m3/h ,h=90m, p=15kw/台。付泵：40gdl6-12×8，1 台, q=6m3/h ,h=96m,p=3kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，φ600×h1950,1个。基础：3800×800 高区全自动变频供水设备型号：bps-60-120，p=37kw，一套。

主泵：65bdl30-15×8，3台，2用1备。q=30m3/h ,h=120m, p=18.5kw/台。付泵：40gdl6-12×10，1 台, q=6m3/h ,h=120m,p=4kw/台。配隔膜式气压罐(立式)，φ600×h1950,1个。基础：3800×800 紫外线消毒器zd-xzy30-24，功率720w。热水系统

太阳能热水计算

1）商管淋浴用水60人，每人每班50l 2）全年平均每人每天热水用水量取20l/(人·天)，则太阳能热水系统能提供的热水量qw= 3000 l。

3）屋面实际安装的太阳能集热器面积如下： ac=qwcw(tend-tj)f/(jtηcd(1-ηl))式中qw——太阳能热水系统供水量

cw——水的定压比热熔，4.1868kj/(kg·℃)tend-tj——贮水箱内水的温升，取45℃； f——太阳能保证率，50%；

jt——梅州地区正南方向、倾角为纬度的平面全年日平均太阳辐射量，取12000kj/(m2·天)；

ηcd——集热器的年平均集热效率，47%；

ηl——贮水箱和管路的热损失率，20%。

按照上式计算后，ac= 51.13 m2。热水箱有效容积4m3 集热系统循环泵：flg12-125a，两台，一用一备，q=3.6m3/h，h=16m，p=0.55kw 供热系统加压兼循环变频机组：flg12-125a，两台，一用一备，q=3.6m3/h，h=16m，p=0.55kw。电气辅助加热，15kw。消火栓与喷淋系统

3.0 消防用水量

序号1233333345喷淋系统用水名称消火栓系统室内消火栓系统室外消火栓系统车库裙房商业地下超市卖场地下超市仓储窗喷冷却水炮一次灭火最大用水消防水池储水量用水标准小时用水量用水时间(l/s)（m3）(h)*********21消防水量（m3）******0室内消火栓+地下超市仓储消防水池储水含冷却塔补水储水量192t。

3.1 消火栓系统

a地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：

q=40l/s, 采用dn150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mh2o/m h=93.6+200×0.0616×1.15+55×0.0517×1.15+35=145.7m 选泵：卧式xbd40-160，两台，一用一备。性能为：q=40l/s,h=1.60mpa，p=110kw/台。有隔震安装基础：1650×1250 屋顶增压稳压设备：

zw(w)-i-x-10,2.5t,配泵25lgw3-10*3，一用一备，1.1kw/台，2.5t。

b地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）

q=40l/s, 采用dn150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mh2o/m h=89+380×0.0616×1.15+70×0.0517×1.15+35=155.1m 选泵：卧式xbd40-160，两台，一用一备。性能为：q=40l/s,h=1.60mpa，p=110kw/台。有隔震安装基础：1650×1250 公寓屋顶增压稳压设备：

zw(w)-i-x-10,2.5t,配泵25lgw3-10*3，一用一备，1.1kw/台，2.5t。

3.2 喷淋系统

a地块系统（全部地下室+子项1+公寓2+公寓3）：

q=40l/s, 采用dn150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mh2o/m h=95.6+260×0.0362×1.15+40+4+2=152.4m 超市q=80l/s, 采用dn200钢管

选泵：卧式xbd40-160，三台，两用一备。性能为：q=40l/s,h=1.60mpa，p=110kw/台。有隔震安装基础：1650×1250 水炮与喷淋共用水泵。

b地块系统（子项6商铺+公寓4+公寓5）h=91+450×0.0362×1.15+40+4+2=155.7m 选泵：卧式xbd40-160，两台，一用一备。性能为：q=40l/s,h=1.60mpa，p=110kw/台。有隔震安装基础：1850×1250 屋顶增压稳压设备：

zw(w)-i-z-10,2.5t,配泵25lgw3-10*3，一用一备，1.1kw/台，2.5t。

内街窗喷冷却：q=40l/s, 采用dn150钢管，v＝2.357 m/s，i＝0.0616 mh2o/m 5 选泵：卧式xbd40-100，两台，一用一备。性能为：q=40l/s,h=1.00mpa，p=75kw/台。有隔震安装基础：1650×1250 压力排水系统

消防电梯集水坑

集水坑尺寸l×b×h=2.0m×2.0m×1.5m。

选泵：65jywq30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：q=36m3/h,h=27m，p=5.5kw/台。

客梯集水坑

如与消防梯紧邻，则利用消防梯集水坑，否则单独做坑，此坑可以给车库冲洗利用。

集水坑尺寸l×b×h=2.0m×2.0m×1.5m。

选泵：65jywq30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：q=36m3/h,h=27m，p=5.5kw/台。

设备房、车库坡道集水坑

集水坑尺寸l×b×h=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。选泵：65jywq30-30-5.5，各集水坑均两台，一用一备。性能为：q=36m3/h,h=27m，p=5.5kw/台。

车库集水坑（满足车库与人防消防排水要求）： 选泵：65jywq30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：q=30m3/h,h=25m，p=4kw/台。

集水坑尺寸l×b×h=2.0m×1.5m×1.5m，有效容积3.3m3。满足泵5min的流量及人防排水贮备容积要求。地下卫生间、垃圾处理间集水坑：

选泵：65jywq30-25-4，各集水坑均两台，一用一备。性能为：q=30m3/h,h=25m，p=4kw/台。

集水坑尺寸l×b×h=2.0m×2.0m×1.5m，有效容积4m3。

地下隔油提升设备： 有效容积5m3.选泵：65jywq30-25-4，两台，一用一备。性能为：q=30m3/h,h=25m，p=4kw/台。加热功率1.5kw。室外排水系统

5.1 污 水

室外排水采用雨、污分流制，室外设4座100立方米g13-100sqf化粪池，污水处理达标后就近直接排入市政污水管。共设3个排出口，出口管径为d300，小区总污水量为q=4220m3/d。5.2 雨 水：

q1042（10.56lgp）t0.488(l/s.公顷)雨水强度公式：

其中：t=5年，t=10分钟，径流系数：=0.90，q5min=4.71(l/s.100m2)。室外设置雨水回收处理设施，雨水池容积150立方，满足三天绿化浇洒用水量需求。

金街雨水沟最大汇水面积约9000平米（包括路面与两侧外铺屋面），流量381l/s。设计雨水沟宽0.4m，坡度0.003，末端有效水深0.9m，最大流量453l/s，满足排水需求。

污水处理集水池容积计算公式篇四

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| 公司名称:

|

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建筑结构的总信息

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satwe 中文版

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2011年9月29日15时29分

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文件名:

|

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|工程名称 : 设备用房及中间池

设计人 :

|工程代号 :

校核人 :

日期:2011/ 5/ 7 |

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总信息..............................................结构材料信息:

钢砼结构

混凝土容重(kn/m3):

gc

= 25.00

钢材容重(kn/m3):

gs

= 78.00

水平力的夹角(rad):

arf =

0.00

地下室层数:

mbase=

竖向荷载计算信息:

按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息:

计算x,y两个方向的风荷载

地震力计算信息:

计算x,y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法:

楼层剪力差方法(规范方法)

特殊荷载计算信息:

不计算

结构类别:

剪力墙结构

裙房层数:

mannex=

0

转换层所在层号：

mchange=

0

嵌固端所在层号：

mqiangu=

墙元细分最大控制长度(m)

dmax=

1.00

墙元网格:

侧向出口结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定

否

强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度

否

墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点

是

采用的楼层刚度算法

层间剪力比层间位移算法

结构所在地区

全国

风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kn/m2):

wo =

0.35

风荷载作用下舒适度验算风压:

woc=

0.35

地面粗糙程度:

b 类

结构x向基本周期（秒）:

t1 =

0.07

结构y向基本周期（秒）:

t2 =

0.07

是否考虑风振:

是

风荷载作用下结构的阻尼比(%):

wdamp=

5.00

|

风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):

wdampc=

2.00

构件承载力设计时考虑横风向风振影响:

否

承载力设计时风荷载效应放大系数:

wenl=

1.00

体形变化分段数:

mpart=

各段最高层号:

nsti =

各段体形系数:

usi =

1.30

地震信息............................................振型组合方法(cqc耦联;srss非耦联)

cqc

计算振型数:

nmode=

地震烈度:

naf =

7.00

场地类别:

kd =ii

设计地震分组:

三组

特征周期

tg =

0.45

地震影响系数最大值

rmax1 =

0.08

用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值

rmax2 =

0.50

框架的抗震等级:

nf =

0

剪力墙的抗震等级:

nw =

钢框架的抗震等级:

ns =

抗震构造措施的抗震等级:

ngzdj =不改变

活荷重力荷载代表值组合系数:

rmc =

0.50

周期折减系数:

tc =

0.95

结构的阻尼比(%):

damp =

5.00

中震(或大震)设计:

mid =不考虑

是否考虑偶然偏心:

是

是否考虑双向地震扭转效应:

否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数

=

0

活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数

从第 1 到2层

柱、墙活荷载是否折减

不折算

传到基础的活荷载是否折减

折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数

1.00

------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------

计算截面以上的层数---------------折减系数

1.00

2---3

0.85

4---5

0.70

6---8

0.65

9---20

0.60

> 20

0.55

调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：

是

梁端弯矩调幅系数：

bt =

0.85

梁活荷载内力增大系数：

bm =

1.00

连梁刚度折减系数：

blz =

0.60

梁扭矩折减系数：

tb =

0.40

全楼地震力放大系数：

rsf =

1.00

0.2vo 调整分段数：

vseg =

第 1段起始和终止层号：

kq1 = 1, kq2 = 2

0.2vo 调整上限：

kq_l =

2.00

框支柱调整上限：

kzz_l =

5.00

顶塔楼内力放大起算层号：

ntl =

0

顶塔楼内力放大：

rtl =

1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是

实配钢筋超配系数

cpcoef91 =

1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力iauto525 =

弱轴方向的动位移比例因子

xi1 =

0.00

强轴方向的动位移比例因子

xi2 =

0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力

iregu_kzzb =

0

强制指定的薄弱层个数

nweak =

0

薄弱层地震内力放大系数

weakcoef =

1.25

强制指定的加强层个数

nstren =

0

配筋信息........................................梁箍筋强度(n/mm2):

jb =

270

柱箍筋强度(n/mm2):

jc =

270

墙分布筋强度(n/mm2):

jwh =

270

边缘构件箍筋强度(n/mm2):

jwb =

270

梁箍筋最大间距(mm):

sb = 100.00

柱箍筋最大间距(mm):

sc = 100.00

墙水平分布筋最大间距(mm):

swh = 200.00

墙竖向分布筋最小配筋率(%):

rwv =

0.30

结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: nsw =

0

结构底部nsw层的墙竖向分布配筋率:

rwv1 =

0.60

设计信息........................................结构重要性系数:

rwo =

1.00

柱计算长度计算原则:

有侧移

梁柱重叠部分简化:

不作为刚域

是否考虑 p-delt 效应：

否

柱配筋计算原则:

按单偏压计算

按高规或高钢规进行构件设计:

否

钢构件截面净毛面积比:

rn =

0.85

梁保护层厚度(mm):

bcb = 20.00

柱保护层厚度(mm):

aca = 20.00

剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:

是

框架梁端配筋考虑受压钢筋:

是

结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否

当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是

是否按混凝土规范b.0.4考虑柱二阶效应:

否

荷载组合信息........................................恒载分项系数:

cdead=

1.20

活载分项系数:

clive=

1.40

风荷载分项系数:

cwind=

1.40

水平地震力分项系数:

cea_h=

1.30

竖向地震力分项系数:

cea_v=

0.50

特殊荷载分项系数:

cspy =

0.00

活荷载的组合值系数:

cd_l =

0.70

风荷载的组合值系数:

cd_w =

0.60

活荷载的重力荷载代表值系数:

cea_l =

0.50

地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(mn/m4):

mi =

3.00

扣除地面以下几层的回填土约束:

mmsoil =

0

回填土容重(kn/m3):

gsol = 18.00

回填土侧压力系数:

rsol =

0.50

外墙分布筋保护厚度(mm):

wcw = 35.00

室外地平标高(m):

hout =-0.20

地下水位标高(m):

hwat =-30.00

室外地面附加荷载(kn/m2):

qgrd = 15.00

剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号

塔号

用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号

塔号

用户指定加强层的层和塔信息.........................层号

塔号

约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号

塔号

类别

约束边缘构件层

约束边缘构件层

*********************************************************

*

各层的质量、质心坐标信息

*

*********************************************************

层号

塔号

质心 x

质心 y

质心 z

恒载质量

活载质量

附加质量

质量比

(m)

(m)

(t)

(t)

12.454

26.540

9.200

129.1

2.4

0.0

0.11

15.277

12.157

5.700

929.0

267.4

0.0

1.00

活载产生的总质量(t):

269.818

恒载产生的总质量(t):

1058.120

附加总质量(t):

0.000

结构的总质量(t):

1327.938

恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)

*********************************************************

*

各层构件数量、构件材料和层高

*

*********************************************************

层号(标准层号)

塔号

梁元数

柱元数

墙元数

层高

累计高度

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(m)

(m)

1(1)

25(30/ 360)

6(30/ 360)

58(30/ 360)

5.700

5.700

2(2)

22(30/ 360)

8(30/ 360)

0(30/ 360)

3.500

9.200

*********************************************************

*

风荷载信息

*

*********************************************************

层号

塔号

风荷载x

剪力x

倾覆弯矩x

风荷载y

剪力y

倾覆弯矩y

36.61

36.6

128.1

15.74

15.7

55.1

0.00

36.6

336.8

0.00

15.7

144.8

=============================

各楼层偶然偏心信息

=============================

层号

塔号

x向偏心

y向偏心

0.05

0.05

0.05

0.05

=============================

各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================

层号

塔号

面积

形心x

形心y

等效宽b

等效高h

最大宽bmax

最小宽bmin

321.41

14.01

14.28

10.42

33.79

33.92

9.98

96.85

12.45

26.54

6.50

14.90

14.90

6.50

=============================

各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================

层号

塔号

单位面积质量 g[i]

质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])

3722.34

2.74

1358.12

1.00

=============================

计算信息

=============================

计算日期

: 2011.5.7

开始时间

:

23: 3:39

可用内存

: 1953.00mb

第一步: 数据预处理

第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息

第三步: 地震作用分析

第四步: 风及竖向荷载分析

第五步: 计算杆件内力

结束日期

: 2011.5.7

时间

:

23: 3:52

总用时

:

0: 0:13

=============================

各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

floor no

: 层号

tower no

: 塔号

xstif，ystif

: 刚心的 x，y 坐标值

alf

: 层刚性主轴的方向

xmass，ymass

: 质心的 x，y 坐标值

gmass

: 总质量

eex，eey

: x，y 方向的偏心率

ratx，raty

: x，y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)

ratx1，raty1 : x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值

或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

ratx2，raty2

: x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值

110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层

rjx1，rjy1，rjz1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)

rjx3，rjy3，rjz3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)

=============================

floor =

13.7468(m)

ystif=

10.3929(m)

alf =

-0.0016(degree)

xmass=

15.2770(m)

ymass=

12.1567(m)

gmass(活荷折减)= 1463.8303(1196.4033)(t)

eex =

0.1736

eey =

0.1785

ratx =

1.0000

raty =

1.0000

ratx1=

495.5774

raty1=

717.2070

ratx2=

513.5983

raty2=

743.2872

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

rjx1 = 3.6729e+07(kn/m)rjy1 = 4.3192e+07(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)

rjx3 = 1.4577e+07(kn/m)rjy3 = 3.7226e+07(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------

floor =

12.4536(m)

ystif=

25.9915(m)

alf =

0.0000(degree)

xmass=

12.4536(m)

ymass=

26.5399(m)

gmass(活荷折减)=

133.9253（131.5345)(t)

eex =

0.0000

eey =

0.1024

ratx =

0.0108

raty =

0.0091

ratx1=

1.0000

raty1=

1.0000

ratx2=

1.0000

raty2=

1.0000

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

rjx1 = 3.9497e+05(kn/m)rjy1 = 3.9497e+05(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)

rjx3 = 4.2020e+04(kn/m)rjy3 = 7.4149e+04(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------x方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)y方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)

============================== 结构整体抗倾覆验算结果

==============================

抗倾覆力矩mr

倾覆力矩mov

比值mr/mov

零应力区(%)

x风荷载

77716.4

294.1

264.25

0.00 y风荷载

253071.3

126.4

2001.61

0.00 x 地 震

71874.8

873.4

82.30

0.00 y 地 震

234049.1

876.6

266.99

0.00

============================== 结构舒适性验算结果

============================== x向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.011 x向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002 y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.004 y向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002

============================== 结构整体稳定验算结果

============================== x向刚重比 ejd/gh**2=

3.48 y向刚重比 ejd/gh**2=

6.16 该结构刚重比ejd/gh**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算

该结构刚重比ejd/gh**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应

**********************************************************************

*

楼层抗剪承载力、及承载力比值

*

**********************************************************************

ratio_bu: 表示本层与上一层的承载力之比

--------

层号

塔号

x向承载力

y向承载力

ratio_bu:x,y

--------

0.5315e+03 0.5508e+03

1.00

1.00

0.1658e+05 0.1927e+05 31.19 34.98

x方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

y方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

========================

周期、地震力与振型输出文件

(vss求解器)

========================

考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、x,y 方向的平动系数、扭转系数

振型号

周 期

转 角

平动系数(x+y)

扭转系数

0.3562

0.16

0.98(0.98+0.00)

0.02

0.2672

134.27

0.03(0.02+0.02)

0.97

0.2649

89.14

0.98(0.00+0.98)

0.02

地震作用最大的方向 =

0.242(度)

==============

仅考虑 x 向地震作用时的地震力

floor : 层号

tower : 塔号

f-x-x : x 方向的耦联地震力在 x 方向的分量

f-x-y : x 方向的耦联地震力在 y 方向的分量

f-x-t : x 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

105.92

0.30

2.58

-0.08

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

1.83

-1.88

0.04

-0.03

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

0.03

1.88

0.01

0.03

各振型作用下 x 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kn)

108.50

1.87

0.03

各层 x 方向的作用力(cqc)

floor

: 层号

tower

: 塔号

fx

: x 向地震作用下结构的地震反应力

vx

: x 向地震作用下结构的楼层剪力

mx

: x 向地震作用下结构的弯矩

static fx: 静力法 x 向的地震力

f-x-t(kn-m)-77.50-22.14 f-x-t(kn-m)76.11

1.03 f-x-t(kn-m)

1.39-0.09

----------------------------

floor

tower

fx

vx(分塔剪重比)(整层剪重比)

mx

static fx

(kn)

(kn)

(kn-m)

(kn)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

106.13

106.13(8.07%)

(8.07%)

371.46

15.86

2.59

108.72(0.82%)

(0.82%)

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的x向楼层最小剪重比 =

1.60%

x 方向的有效质量系数:

99.53%

==============

仅考虑 y 向地震时的地震力

floor : 层号

tower : 塔号

f-y-x : y 方向的耦联地震力在 x 方向的分量

f-y-y : y 方向的耦联地震力在 y 方向的分量

f-y-t : y 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

(kn)

(kn)

(kn-m)

0.22

0.00

-0.16

0.01

0.00

-0.05

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

(kn)

(kn)

(kn-m)

-1.86

1.91

-77.49

-0.04

0.03

-1.04

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

991.16

(kn)

(kn)

(kn-m)

1.57

105.25

78.10

0.34

1.95

-5.03

各振型作用下 y 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kn)

0.00

1.94

107.20

各层 y 方向的作用力(cqc)

floor

: 层号

tower

: 塔号

fy

: y 向地震作用下结构的地震反应力

vy

: y 向地震作用下结构的楼层剪力

my

: y 向地震作用下结构的弯矩

static fy: 静力法 y 向的地震力

----------------------------

floor

tower

fy

vy(分塔剪重比)(整层剪重比)

my

static fy

(kn)

(kn)

(kn-m)

(kn)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

107.15

107.15(8.15%)

(8.15%)

375.02

15.86

1.98

109.12(0.82%)

(0.82%)

997.02

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的y向楼层最小剪重比 =

1.60%

y 方向的有效质量系数:

99.50%

==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========

层号

塔号

x向调整系数

y向调整系数

1.000

1.000

1.000

1.000

**本文件结果是在地震外力cqc下的统计结果，

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

|公司名称:

|

|

|

|

satwe 位移输出文件

|

|

文件 名称:

|

|

|

| 工程名称:

设计人:

|

| 工程代号:

校核人:

日期:2011/ 5/ 7 |

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

所有位移的单位为毫米

floor

: 层号

tower

: 塔号

jmax

: 最大位移对应的节点号

jmaxd

: 最大层间位移对应的节点号

max-(z): 节点的最大竖向位移

h

: 层高

max-(x)，max-(y)

: x,y方向的节点最大位移

ave-(x)，ave-(y)

: x,y方向的层平均位移

max-dx，max-dy

: x,y方向的最大层间位移

ave-dx，ave-dy

: x,y方向的平均层间位移

ratio-(x),ratio-(y): 最大位移与层平均位移的比值

ratio-dx,ratio-dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值

max-dx/h，max-dy/h : x,y方向的最大层间位移角

dxr/dx,dyr/dy

: x,y方向的有害位移角占总位移角的百分比例

ratio_ax,ratio_ay : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者

x-disp，y-disp，z-disp:节点x,y,z方向的位移

=== 工况=== x 方向地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.03

2.61

1.17

3500.576

3.01

2.59

1.16

1/1162.97.4%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.6%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1162.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.17(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第2层第 1塔)

=== 工况=== x+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

2.75

2.58

1.06

3500.576

2.73

2.57

1.06

1/1284.98.7%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.9%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1284.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.06(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第 1塔)

=== 工况=== x-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.32

2.63

1.27

3500.576

3.30

2.61

1.27

1/1061.96.1%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.3%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1061.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.27(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第 1塔)

=== 工况=== y 方向地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.45

1.45

1.00

3500.566

1.45

1.45

1.00

1/2422.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2422.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.50

1.44

1.03

1/2341.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.9%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2341.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.03

1/2340.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2340.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== x 方向风荷载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

0.96

0.89

1.08

3500.576

0.95

0.88

1.08

1/3687.98.8%

1.00

561

0.01

0.00

1.00

5700.561

0.01

0.00

1.00

1/9999.69.8%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/3687.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况=== y 方向风荷载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

0.21

0.21

1.00

3500.576

0.21

0.21

1.00

1/9999.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/9999.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(z)

574

-4.23

457

-0.92

=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(z)

570

-0.47

559

-0.46

=== 工况 11 === x 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

2.77

2.57

1.08

3500.576

2.75

2.56

1.08

1/1272.98.8%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.9%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1272.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况 12 === x+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

564

2.62

2.55

1.03

3500.564

2.61

2.54

1.03

1/1340.99.9%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.70.6%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1340.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 13 === x-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.06

2.59

1.18

3500.576

3.04

2.58

1.18

1/1152.97.5%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.1%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1152.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.18(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第2层第 1塔)

=== 工况 14 === y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.45

1.45

1.00

3500.564

1.45

1.44

1.00

1/2419.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2419.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况 15 === y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.49

1.44

1.03

1/2344.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.8%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2344.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 16 === y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.04

1/2337.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2337.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.04(第2层第 1塔)

超配筋信息

---------------------------

|

第2 层配筋、验算

|

---------------------------

---------------------------

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第1 层配筋、验算

---------------------------

池壁

1（调节池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.6m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

59.4

-128.0

as=

0

655

1472

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

59.4

-128.0

as=

0

1176

3164

池壁2（生物池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.2m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

48.5

-104.3

as=

0

532

1182

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

48.5

-104.3

as=

0

917

2525

池壁3（中间池、设备用房及格栅池）外墙计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=4.8m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

39.1

-83.7

as=

0

426

936

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

39.1

-83.7

as=

0

738

1879