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梁脚手架怎么计算篇一
1.计算说明 1.1概况：
工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m5层 工程内容：站台雨棚吊顶
1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。
2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力ngk1计算
门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182kn 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078kn 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129kn 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074kn 连接棒2个6*2*10-3=0.012kn
锁臂2副0.0085*2=0.017kn 合计0.492kn
每米高脚手架自重：ngk1=0.492/1.72=0.286kn 2.2 加固杆、附件产生的轴向力ngk2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.7
32钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18kn 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072kn
每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037kn 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005kn/m
加固杆、附件产生的轴向力ngk2=0.037+0.005=0.042kn/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 n标准=2*1*1.83=3.66kn
2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力）
根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数，µ8=1.0ψ=1.0风荷载标准值
wk=0.7µz.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387kn/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 qk= wk*l=0.387*1.83=0.708kn/m
风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 mk=0.708*62/10=2.549kn.m
2.5 计算脚手架稳定性n≤nd，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。不组合风荷载时
n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+1.4 n*8.8+1.4*3.66=8.59kn 组合风荷载时
n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+0.85*1.4*（n标准+2 mk/b）
=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89kn 由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。
一榀门架的稳定承载力设计值nd，根据门架型号和尺寸，已知 门脚平架钢管￠48*3.5mm，a1=489mm2h0=1700mmi0=12.19*104mm4
门架加强杆钢管￠48*3.5mm，h1=1700mmi1=12.19*104mm4 门架加强杆换算截面惯性矩
i= i0+ i1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 门架加强杆换算截面回转半径
i=（i/a1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 门架立杆长细比：根据h=8.8m查表知系数k=1.22 λ=k* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.294
标准
=1.2*（0.286+0.042）
一榀门架的稳定承载设计值
nd=φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944kn＞n=13.89kn 满足要求。3.底轮的固定
施工时，门式脚手架底轮用固定支架固定架空，使脚手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀门架的稳定承载，计算同上。
梁脚手架怎么计算篇二
门式脚手架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度负载情况等条件确定。架距为1.8米和0.9米两种。负载较大时，采用0.9米架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不易大于1.2米。
3382505g***s4ff1fe
门架、梯型架和可调底座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。
9402500g***s5ff1fe
门式脚手架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于梁轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距应根据荷载情况可采用1.8米或0.9米两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。
门式脚手架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆、剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。
门式脚手架用于拼装整体式平台模板时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求
结构楼板厚120mm,梁宽b=400mm,梁高h=800mm,层高3.60m；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量e=9000.00n/mm2,抗弯强度fm=13.00n/mm2,抗剪强度fv=1.40n/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度l=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆
伸出长度200mm
3.7 阳 台
3.7.1 每套住宅应设阳台或平台。
3.7.2 阳台栏杆设计应防止儿童攀登，栏杆和垂直杆件间净距不应大于0.11m；放置花盆处必须采取防坠落措施。
3.7.3 低层、多层住宅的阳台栏杆净高不应低于1.05m，中高层、高层住宅的阳台栏杆净高不应低于1.10m。中高层、高层及寒冷、严寒地区住宅的阳台宜采用实体栏板。
3.7.4 阳台应设置晾、晒衣物的设施；顶层阳台应设雨罩。各套住宅之间毗连的阳台应设分户隔板。
3.7.5 阳台、雨罩均应做有组织排水；雨罩应做防水，阳台宜做防水。
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梁脚手架怎么计算篇三
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》gb51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-20113、《建筑结构荷载规范》gb50009-20124、《钢结构设计标准》gb50017-20175、《建筑地基基础设计规范》gb50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》gb50068-2018
一、脚手架参数
卸荷设置
无
结构重要性系数γ0
可变荷载调整系数γl
0.9
脚手架安全等级
ii级
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
φ48×2.5
脚手架架体高度h(m)
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.8
立杆横距lb(m)
0.9
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手架设计类型
装修脚手架
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值gkjb(kn/m2)
0.3
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值gkmw(kn/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值gkdb(kn/m)
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)
0.129
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值gkzj(kn/m2)
地区
浙江杭州市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kn/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
0.81，0.81
风荷载标准值ωk(kn/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.243，0.243
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
0
横杆抗弯强度设计值[f](n/mm2)
205
横杆截面惯性矩i(mm4)
92800
横杆弹性模量e(n/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩w(mm3)
3860
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.3×(0.028+gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×gk×la/(n+1)=1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598kn/m
正常使用极限状态
q＇=(0.028+gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kn/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.598×0.92/8，5.598×0.152/2]=0.567kn·m
σ=γ0mmax/w=1×0.567×106/3860=146.849n/mm2≤[f]=205n/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q＇lb4/(384ei)，q＇a14/(8ei)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)，0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mm
νmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.429kn
正常使用极限状态
rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kn
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知f1=rmax=3.429kn
q=1.3×0.028=0.036kn/m
正常使用极限状态
由上节可知f1＇=rmax＇=0.348kn
q＇=0.028kn/m1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kn·m)
σ=γ0mmax/w=1×0.012×106/3860=3.022n/mm2≤[f]=205n/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1800/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
rmax=0.071kn
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：rmax=1×3.429=3.429kn≤rc=0.85×8=6.8kn
纵向水平杆：rmax=1×0.071=0.071kn
满足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度h
脚手架钢管类型
φ48×2.5
每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值ng1k
单外立杆：ng1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×h=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kn
单内立杆：ng1k=1.806kn2、脚手板的自重标准值ng2k1
单外立杆：ng2k1=(h/h+1)×la×(lb+a1)×gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kn
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：ng2k1=1.465kn3、栏杆与挡脚板自重标准值ng2k2
单外立杆：ng2k2=(h/h+1)×la×gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1.581kn
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值ng2k3
单外立杆：ng2k3=gkmw×la×h=0.01×1.8×14=0.252kn5、构配件自重标准值ng2k总计
单外立杆：ng2k=ng2k1+ng2k2+ng2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kn
单内立杆：ng2k=ng2k1=1.465kn
立杆施工活荷载计算
外立杆：nq1k=la×(lb+a1)×(nzj×gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2=3.78kn
内立杆：nq1k=3.78kn
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：n=1.3×(ng1k+
ng2k)+0.9×1.5×nq1k=1.3×(1.806+3.298)+
0.9×1.5×3.78=11.738kn
单内立杆：n=1.3×(ng1k+
ng2k)+0.9×1.5×nq1k=1.3×(1.806+1.465)+
0.9×1.5×3.78=9.355kn
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度h
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩w(mm3)
3860
立杆截面回转半径i(mm)
16.1
立杆抗压强度设计值[f](n/mm2)
205
立杆截面面积a(mm2)
357
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413
查《规范》表a得，φ=0.2712、立杆稳定性验算
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值n=1.3(ng1k+ng2k)+0.9×1.5nq1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kn
mwd=γlφwγqmwk=γlφwγq(0.05ζ1wklah12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kn·m
σ=γ0[n/(φa)+
mwd/w]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108n/mm2≤[f]=205n/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力n0(kn)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
φ48.3×3.6
连墙件截面面积ac(mm2)
506
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](n/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8=3.937kn
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表a.0.6得，φ=0.896
(nlw+n0)/(φac)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301n/mm2≤0.85×[f]=0.85×205n/mm2=174.25n/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
nlw+n0=3.937+3=6.937kn≤0.85×12=10.2kn
满足要求！
九、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kpa)
140
地基承载力调整系数mf
0.4
垫板底面积a(m2)
0.25
立柱底垫板的底面平均压力p＝n/(mfa)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kpa≤γufg＝1.254×140
=175.56kpa
满足要求！
梁脚手架怎么计算篇四
2008优秀科技论文（技术总结）现浇箱梁门式脚手架施工方案
现浇箱梁门式脚手架施工方案
内容提要：现浇梁门式脚手架的主要施工方法，安全技术措施、质量保证措施等。
关键词：现浇梁门式脚手架施工方案
1.工程概况
权河互通立交工程的现浇箱梁段均为多跨单孔连续箱梁，我处施工的c2、d桥均为曲线桥，最大纵坡4.3%，桥面宽度为8.5m。
施工程序：每段为一联，每联为一次连续浇筑，不留横向施工缝，水平施工缝设置于翼板根部，先浇筑“u”型槽，然后再浇筑面板和翼板，浇筑顺序立面严格按下至上方向进行，平面腹板左右对称均匀进行。
2.主要施工方法
2.1支顶架施工
首先必须平整地面，平整后的地面经检平后进行地基土的密实度检测，检测要求为每跨墩柱边、跨中为检测断面，每个断面在中心线及中心线两侧4.5m处进行检测，并出具试验资料，其压实密度达到90%后方可进行支顶架搭设，对于原地面为由建筑垃圾构成扔杂填土，其表面应铺一层含水量适中的粘性土，以填充空隙，原地面有淤泥的，必须彻底清除。
本工程的现浇段支顶架搭设采用标准门式架mf1219进行搭设，门式脚手架搭设必须用花杆对中，而且沿平曲线变化，以确保搭设整齐、规范。立杆垫脚用24# 以上槽钢或30x30cm4cm厚松木板，边搭设边检查其垂直度，并随时设置水平加固杆和剪刀撑。水平加固杆及剪刀撑必须按设计图设置，不得随意减少。钢管需连接时，搭设长度不少于50cm，且设一道扣件扣死。水平加固杆必须通长设置，并伸出支顶架投影边线每边不少于20cm，剪刀撑必须与纵横向水平加固杆连接。
支顶架搭设完成后铺设方木，纵向双层方木之间以及横向方木与纵向方木之间应可靠地用钉钉紧。铺设顶部横方时沿跨度方向设置施工预拱度，每跨跨中增设施工预拱度为2cm，呈抛物线布置。不预压，墩顶不设预拱度。
2.2模板施工
箱梁底板用2.5cm松木板铺上5mm夹板，底模宽度比结构宽度每边宽20cm左右，夹板拼装时纵向拼接应是桥梁中线（指由桥中线向两边拼装），横向拼装缝沿径向设置，底模施工应注意桥梁横坡变化。
腹板外模用1.8cm厚酚醛板施工，并置于底模上，翼板用2.5cm松木板铺上5mm夹板（夹板应在浇筑完
砼浇筑前应检查泄水管理体制否固定好（宜用φ5cm~φ8cm硬塑料管设置于最低点），浇筑过程中随时检查其是否有松动。
第一次砼浇筑过程中应及时清理钢筋骨架顶部的残留砼，第二次砼浇筑后应及时清除砼泌出的多余水份和灰浆，并进行拉毛处理。
在浇筑第一次砼后，其强度必须达到80%方可浇筑第二次砼。砼养护过程中应注意不得造成箱内满水的现象。2.4安全技术措施
现浇箱梁除应按施工组织设计和现浇筑连续箱梁施工方案施工外，还应按下述安全措施进行操作。上落梯必须与门架同步逐层搭设，每隔一层上落梯设置一道水平加固杆与现浇跨支顶架可靠连接（底部、顶部必须设置）。
水平加固杆、剪刀撑安装:水平加固杆应置于立杆内侧并与门架立杆用扣件扣紧，剪刀撑应采用扣件与门架立杆外侧扣牢;纵向水平加固杆每隔一个架距与门架立杆扣紧，横向水平加固杆应与侧边每个门架的至要一个立杆用扣件扣紧，剪刀撑每隔一个架距用扣件与门架立杆扣紧。上下托插入立杆的长度不小于15cm;翼板至底板高度范围内的支架用方木搭设，必须设置足够的纵横向连接和交叉连接。
钢筋安装:钢筋安装应注意骨架吊装时不得在翼板上产生过大的堆积荷载，骨架堆叠高度不超过箱梁一侧腹板的设计骨架排数，且应尽量少堆放,其他钢筋亦应尽量减少在模板上的集中堆放。
砼浇筑:砼浇筑应注意不得在泵送管道口产生堆积荷载，做到随浇、随捣、随平整,施工人员不得经常进入满堂支顶架的投影区内,砼泵输送管应尽量避免与支顶架固定，如需固定应采用有效的加固措施。
支顶架拆除:横向由外向里，纵向由跨中向两边先调整支顶架，上托卸载，然后将模板、方木全部拆除后再拆除支顶架;模板、方木、门架及其他配件、加固杆拆除时，不得向下抛掷；拆除支顶架或模板时，必须设置警戒区，设立警戒标志，并由专人警戒；拆除顺序由上而下，一步一清，不得上下同时作业，对于水平加固杆及剪刀撑、缆风绳必须在支顶架卸到相关跨门架后方可板拆除,上落梯的拆除亦应与支顶架同步拆除。
其他安全措施应按有关安全技术规程做好常规安全措施。2.5技术交底。
各项目部技术负责人应按有关规范和本施工方案的要求向施工人员下达技术交底。2.6注意事项
地基要求:除按方案要求施工外，还应注意交叉施工时，在支顶架外至少10m范围内不得进行基坑开挖工作。
支架搭设要求:门架搭设应由一端延伸向另一端（可每跨进行），自下而上逐层搭设，并逐层改变搭设方向，减少累积误差，不宜两端相向或相间搭设，以免结合处错位，难以连接;门架搭设应逐层搭设，逐步安装水平加固杆，逐层安装上落梯，按规定位置设置剪刀撑。安全护栏分两级搭设，第一级以箱梁底板上1.0m高设置，第二级以翼板顶上1.0m高设置。上落梯两侧应设置扶手。缆风绳应在搭设至相应位
置时及时设置。
门架及配件质量要求:对门架及其配件、加固件进行检查验收，禁止使用不合格的构件。要求钢管表面无裂纹、凹陷、锈蚀、穿孔，焊缝饱满、锁销齐全、无损坏;尺寸要求立杆：φ42mm，壁厚2.3mm，允许误差±1mm,立杆加强杆：φ26.8mm，壁厚2.3mm，允许误差±1mm,连接棒：壁厚2.3mm，允许误差±1mm,门架平面度不超过6mm;搭设尺寸要求搭设成型后的支架垂直偏差不超过5cm。
其他需明确的问题:为安全起见，对原施工组织设计中的现浇箱梁支顶架进行加密处理，以本方案进行施工。
本方案其余未明确的施工工艺参见原施工组织设计和有关施工技术规范。2.7质量保证措施
材料控制:水泥采用珠江牌普通硅酸盐水泥，其标号、细度及安全性必须合乎要求；砼采用的中砂为洁净的干砂，含泥量不超过5%，砂的平均粒径0.5~0.35，细度模数2.3~3.0；碎石采用机制花岗岩碎石，最大粒径不超过30cm，含泥量不超过1%；搅拌用水为干净的自来水；砼的配合比根据现场砂、石的含水量进行调整，务必保持砼的稳定性及均匀性。
设备保证:为使砼能顺利连续进行，配置泵送性能良好的泵车及足够的砼运输车，同时配置一台20t吊车备用，设备用量见附表。
机械设备需用量表
2.8施工过程控制
施工前必须进行详细的技术交底，对浇注顺序、振捣方法、振点布置等，务必使每个人心中有数。成立砼浇注指挥部，下设各专项小组，并明确其职责。总 指 挥：全面指挥各小组工作
施工小组：负责组织人员的安排及指挥砼的施工
质安小组：负责砼质量的检查，配合施工小组指挥砼的施工
技术小组：负责施工过程中的技术处理及观测浇注过程中听模板、支顶架变形情况，做好浇注记录 材料小组：负责现场材料的收发工作
设备小组：负责各种设备的调度，现场电路、灯光布置布置、监时机械维修
浇注过程控制:泵送过程采用软管导落，砼的塌落度严格控制，防止导管的堵塞引起浇注的中断，万一堵管采用吊车代替；注意观察模板及其支撑系统，发现问题及时进行加固处理；砼终凝后即进行淋水养护，淋水养护时间为28天;在进行箱梁顶板现浇层浇筑时，为保证表面纵横坡，顶板分四块板纵向浇筑。（事先用短钢筋和角钢确定板位和板面标高，保证其平整度。）
应急措施:现场使用一台泵车，为防止堵管或其它故障发生，预备一台泵车备用，同时，安排一台25t吊车配合浇注，以保证浇注的连续性；现场使用4台振动马达，同时安排4备用；现场安排一台70kw发电机备用；与泵站联系，准备多二台砼运输车备用，防止砼运输车运输过程中发生故障。3.现浇连续梁支顶架计算书
本工程现浇梁采用标准门式架mf1219搭设支顶架，对于mf1219门式架（立杆外径φ42mm，壁厚2.3mm，加强立杆外径φ26.8m，壁厚2.3mm）在搭设高度小于10m时，其一根立杆的承载力为nd=25kn，计算支顶架时只需计算荷载n，然后满足n≤nd即可。支顶架设计荷载计算
立杆：φ42mm，壁厚2.3mm，允许误差±1mm；
3.1砼自重：
箱梁砼分两次浇筑，第一次浇至腹板与翼板相交之根部，截面面积为：a=0.26x3.2+0.68x1.2x2=2.464m
箱梁底部两个架距(90cm)砼自重：gk1=2.464x0.9x2.5=5.54(t)3.2两个架距内模板及方木自重： 模板：
底模板为2.5cm厚松板，上铺5mm厚夹板，侧模为1.8cm厚酚醛板。模板自重为：3.2x(0.025+0.005)x0.9x0.8+2x0.018x0.9x0.8 =0.1(t)方木自重：
纵向方木：10x0.9x0.1x0.1x2x0.8=0.14(t)(双层)横向方木：3.3x2x0.1x0.1x0.8=0.05(t)侧模板方木及支撑：
2x1.2x0.9x0.025+2.5x0.1x0.1x2+0.9x0.1x0.1x4+0.9x0.1x0.1x0.8+2x3x0.9x0.1x0.1x0.8+1.0x2x0.9x0.025=0.24(t)
合计方木自重：0.14+0.05+0.24=0.43(t)则模板方木自重：gk2=0.1+0.43=0.53(t)3.3施工人员及机具运输，材料堆放荷载，取1.0kpa
则两个架距内的荷载为：gk3=0.9x3.3x1.0x0.1=0.3(t)3.4振捣砼产生的荷载，取2.0kpa
则两个架距内的荷载为：gk4=0.9x3.3x2.0x0.1=0.6(t)3.5门式架及配件自重：
门式架共4层高,将上面3层计算为自重荷载(含配件、加固杆、扣件等)，一根立杆自重荷载为：
n=1.2gq+1.4x(gk1+gk2+gk3+gk4)／10=1.2x0.054+1.4x(5.54+0.53+0.3+0.6)／10=1.04(t)
n=1.04t 砼截面面积：a=2.464+3.8x0.2+2x1/2(0.35+0.15)x2.7=4.574 m砼荷载：gk1=4.574x0.9x2.5=10.3 t 模板、方木荷载： 底模板：2.7x2x0.025x0.9x0.8=0.1(t)横方：16x0.1x0.1x2x0.8=0.26(t)纵方：0.1x0.1x0.9x16x0.8=0.12(t) 则模板及方木荷载：gk2=0.1+0.26+0.12=0.48(t)施工人员及振捣荷载：gk3=9.2x1.0x0.9x0.1=0.83(t)振捣砼产生荷载取2.0，则gk4=9.2x0.9x2.0x0.1=1.65(t)门式架自重：gq=3x0.018=0.054 则设计荷载： n=1.2gq+1.4x(gk1+gk2+gk3+gk4)／18 =1.2x0.054+1.4x(10.3+0.48+0.83+1.65)／18 =1.1(t) 满足n＜nd=2.5t稳定承载力满足要求。纵方、横方计算（略）地基载力计算： f=n/a=1.1t/a=150kpa a=1.1t/(15t/m2)=0.073m 每个立杆垫脚取0.3x0.3=0.09 m 现场地基一般粘性土经压路机碾压密实度达到90%，其地基承载力均超过150kpa。 参考文献：1.交通部。2000。公路桥涵施工技术规范（jtj041-2000）2.万德臣。2007。结构力学。人民交通出版社 梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（jgj128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用mf1219，钢材采用q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用48.0×3.5mm 钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。 梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用80×80mm方木。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底方木的计算 方木按照简支梁计算。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.400=0.800kn/m 经计算得到，方木荷载计算值 q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kn/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 11.95kn/m a 方木计算简图 0.000 1.791.79 经过计算得到从左到右各支座力分别为n1=1.792knn2=1.792kn 经过计算得到最大弯矩 m= 0.941kn.m经过计算得到最大支座 f= 1.792kn经过计算得到最大变形 v= 3.8mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； i = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.941×106/85333.3=11.02n/mm 2方木的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < [t] 截面抗剪强度计算值 t=3×1.792/(2×80×80)=0.420n/mm2截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =3.8mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kn/m。 托梁计算简图 0.51 50.447 经过计算得到最大弯矩 m= 0.620kn.m经过计算得到最大支座 f= 4.840kn经过计算得到最大变形 v= 2.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； i = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.620×106/85333.3=7.27n/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < [t] 截面抗剪强度计算值 t=3×3052/(2×80×80)=0.715n/mm2截面抗剪强度设计值 [t]=1.30n/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.4mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kn/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(mf1219)1榀0.224kn 交叉支撑2副2×0.400=0.080kn水平架2步1设0.165×1/2=0.083kn连接棒2个2×0.006=0.012kn锁臂2副2×0.009=0.017kn合计0.397kn 经计算得到，每米高脚手架自重合计 ngk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kn/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kn/m) 剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53 32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kn/m 水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kn/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kn/m；(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kn/m每米高的附件重量为0.020kn/m；每米高的栏杆重量为0.010kn/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 ngk2 = 0.123kn/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 ng = 0.326kn/m。托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.052kn，4.840kn 第2榀门架两端点力3.904kn，3.904kn第3榀门架两端点力4.840kn，3.052kn经计算得到，托梁传递荷载为 nq = 7.892kn。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式n = 1.2ngh + nq 其中 ng —— 每米高脚手架的静荷载标准值，ng = 0.326kn/m；nq —— 托梁传递荷载，nq = 7.892kn；h —— 脚手架的搭设高度，h = 4.2m。 经计算得到，n = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kn。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 n —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，n = 9.54kn；nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kn)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，k —— 调整系数，k=1.13； i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；i —— 门架立杆的换算截面惯性矩，i=13.32cm4；h0 —— 门架的高度，h0=1.93m； i0 —— 门架立杆的截面惯性矩，i0=12.19cm4；a1 —— 门架立杆的净截面面积，a1=4.89cm2；h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m； i1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，i1=1.42cm4；a —— 一榀门架立杆的毛截面积，a=2a1=9.78cm2；f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00n/mm2。经计算得到，nd= 77.478kn。 立杆的稳定性计算 n < nd,满足要求! =0.386；梁脚手架怎么计算篇五
