浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算(5篇)

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浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算篇一

| 公司名称:

|

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|

建筑结构的总信息

|

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satwe 中文版

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2011年9月29日15时29分

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文件名:

|

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|工程名称 : 设备用房及中间池

设计人 :

|工程代号 :

校核人 :

日期:2011/ 5/ 7 |

总信息..............................................结构材料信息:

钢砼结构

混凝土容重(kn/m3):

gc

= 25.00

钢材容重(kn/m3):

gs

= 78.00

水平力的夹角(rad):

arf =

0.00

地下室层数:

mbase=

竖向荷载计算信息:

按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息:

计算x,y两个方向的风荷载

地震力计算信息:

计算x,y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法:

楼层剪力差方法(规范方法)

特殊荷载计算信息:

不计算

结构类别:

剪力墙结构

裙房层数:

mannex=

0

转换层所在层号：

mchange=

0

嵌固端所在层号：

mqiangu=

墙元细分最大控制长度(m)

dmax=

1.00

墙元网格:

侧向出口结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定

否

强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度

否

墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点

是

采用的楼层刚度算法

层间剪力比层间位移算法

结构所在地区

全国

风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kn/m2):

wo =

0.35

风荷载作用下舒适度验算风压:

woc=

0.35

地面粗糙程度:

b 类

结构x向基本周期（秒）:

t1 =

0.07

结构y向基本周期（秒）:

t2 =

0.07

是否考虑风振:

是

风荷载作用下结构的阻尼比(%):

wdamp=

5.00

|

风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):

wdampc=

2.00

构件承载力设计时考虑横风向风振影响:

否

承载力设计时风荷载效应放大系数:

wenl=

1.00

体形变化分段数:

mpart=

各段最高层号:

nsti =

各段体形系数:

usi =

1.30

地震信息............................................振型组合方法(cqc耦联;srss非耦联)

cqc

计算振型数:

nmode=

地震烈度:

naf =

7.00

场地类别:

kd =ii

设计地震分组:

三组

特征周期

tg =

0.45

地震影响系数最大值

rmax1 =

0.08

用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值

rmax2 =

0.50

框架的抗震等级:

nf =

0

剪力墙的抗震等级:

nw =

钢框架的抗震等级:

ns =

抗震构造措施的抗震等级:

ngzdj =不改变

活荷重力荷载代表值组合系数:

rmc =

0.50

周期折减系数:

tc =

0.95

结构的阻尼比(%):

damp =

5.00

中震(或大震)设计:

mid =不考虑

是否考虑偶然偏心:

是

是否考虑双向地震扭转效应:

否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数

=

0

活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数

从第 1 到2层

柱、墙活荷载是否折减

不折算

传到基础的活荷载是否折减

折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数

1.00

------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------

计算截面以上的层数---------------折减系数

1.00

2---3

0.85

4---5

0.70

6---8

0.65

9---20

0.60

> 20

0.55

调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：

是

梁端弯矩调幅系数：

bt =

0.85

梁活荷载内力增大系数：

bm =

1.00

连梁刚度折减系数：

blz =

0.60

梁扭矩折减系数：

tb =

0.40

全楼地震力放大系数：

rsf =

1.00

0.2vo 调整分段数：

vseg =

第 1段起始和终止层号：

kq1 = 1, kq2 = 2

0.2vo 调整上限：

kq_l =

2.00

框支柱调整上限：

kzz_l =

5.00

顶塔楼内力放大起算层号：

ntl =

0

顶塔楼内力放大：

rtl =

1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是

实配钢筋超配系数

cpcoef91 =

1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力iauto525 =

弱轴方向的动位移比例因子

xi1 =

0.00

强轴方向的动位移比例因子

xi2 =

0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力

iregu_kzzb =

0

强制指定的薄弱层个数

nweak =

0

薄弱层地震内力放大系数

weakcoef =

1.25

强制指定的加强层个数

nstren =

0

配筋信息........................................梁箍筋强度(n/mm2):

jb =

270

柱箍筋强度(n/mm2):

jc =

270

墙分布筋强度(n/mm2):

jwh =

270

边缘构件箍筋强度(n/mm2):

jwb =

270

梁箍筋最大间距(mm):

sb = 100.00

柱箍筋最大间距(mm):

sc = 100.00

墙水平分布筋最大间距(mm):

swh = 200.00

墙竖向分布筋最小配筋率(%):

rwv =

0.30

结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: nsw =

0

结构底部nsw层的墙竖向分布配筋率:

rwv1 =

0.60

设计信息........................................结构重要性系数:

rwo =

1.00

柱计算长度计算原则:

有侧移

梁柱重叠部分简化:

不作为刚域

是否考虑 p-delt 效应：

否

柱配筋计算原则:

按单偏压计算

按高规或高钢规进行构件设计:

否

钢构件截面净毛面积比:

rn =

0.85

梁保护层厚度(mm):

bcb = 20.00

柱保护层厚度(mm):

aca = 20.00

剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:

是

框架梁端配筋考虑受压钢筋:

是

结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否

当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是

是否按混凝土规范b.0.4考虑柱二阶效应:

否

荷载组合信息........................................恒载分项系数:

cdead=

1.20

活载分项系数:

clive=

1.40

风荷载分项系数:

cwind=

1.40

水平地震力分项系数:

cea_h=

1.30

竖向地震力分项系数:

cea_v=

0.50

特殊荷载分项系数:

cspy =

0.00

活荷载的组合值系数:

cd_l =

0.70

风荷载的组合值系数:

cd_w =

0.60

活荷载的重力荷载代表值系数:

cea_l =

0.50

地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(mn/m4):

mi =

3.00

扣除地面以下几层的回填土约束:

mmsoil =

0

回填土容重(kn/m3):

gsol = 18.00

回填土侧压力系数:

rsol =

0.50

外墙分布筋保护厚度(mm):

wcw = 35.00

室外地平标高(m):

hout =-0.20

地下水位标高(m):

hwat =-30.00

室外地面附加荷载(kn/m2):

qgrd = 15.00

剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号

塔号

用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号

塔号

用户指定加强层的层和塔信息.........................层号

塔号

约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号

塔号

类别

约束边缘构件层

约束边缘构件层

*********************************************************

*

各层的质量、质心坐标信息

*

*********************************************************

层号

塔号

质心 x

质心 y

质心 z

恒载质量

活载质量

附加质量

质量比

(m)

(m)

(t)

(t)

12.454

26.540

9.200

129.1

2.4

0.0

0.11

15.277

12.157

5.700

929.0

267.4

0.0

1.00

活载产生的总质量(t):

269.818

恒载产生的总质量(t):

1058.120

附加总质量(t):

0.000

结构的总质量(t):

1327.938

恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)

*********************************************************

*

各层构件数量、构件材料和层高

*

*********************************************************

层号(标准层号)

塔号

梁元数

柱元数

墙元数

层高

累计高度

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(混凝土/主筋)

(m)

(m)

1(1)

25(30/ 360)

6(30/ 360)

58(30/ 360)

5.700

5.700

2(2)

22(30/ 360)

8(30/ 360)

0(30/ 360)

3.500

9.200

*********************************************************

*

风荷载信息

*

*********************************************************

层号

塔号

风荷载x

剪力x

倾覆弯矩x

风荷载y

剪力y

倾覆弯矩y

36.61

36.6

128.1

15.74

15.7

55.1

0.00

36.6

336.8

0.00

15.7

144.8

=============================

各楼层偶然偏心信息

=============================

层号

塔号

x向偏心

y向偏心

0.05

0.05

0.05

0.05

=============================

各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=============================

层号

塔号

面积

形心x

形心y

等效宽b

等效高h

最大宽bmax

最小宽bmin

321.41

14.01

14.28

10.42

33.79

33.92

9.98

96.85

12.45

26.54

6.50

14.90

14.90

6.50

=============================

各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=============================

层号

塔号

单位面积质量 g[i]

质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])

3722.34

2.74

1358.12

1.00

=============================

计算信息

=============================

计算日期

: 2011.5.7

开始时间

:

23: 3:39

可用内存

: 1953.00mb

第一步: 数据预处理

第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息

第三步: 地震作用分析

第四步: 风及竖向荷载分析

第五步: 计算杆件内力

结束日期

: 2011.5.7

时间

:

23: 3:52

总用时

:

0: 0:13

=============================

各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

floor no

: 层号

tower no

: 塔号

xstif，ystif

: 刚心的 x，y 坐标值

alf

: 层刚性主轴的方向

xmass，ymass

: 质心的 x，y 坐标值

gmass

: 总质量

eex，eey

: x，y 方向的偏心率

ratx，raty

: x，y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)

ratx1，raty1 : x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值

或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

ratx2，raty2

: x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值

110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层

rjx1，rjy1，rjz1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)

rjx3，rjy3，rjz3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)

=============================

floor =

13.7468(m)

ystif=

10.3929(m)

alf =

-0.0016(degree)

xmass=

15.2770(m)

ymass=

12.1567(m)

gmass(活荷折减)= 1463.8303(1196.4033)(t)

eex =

0.1736

eey =

0.1785

ratx =

1.0000

raty =

1.0000

ratx1=

495.5774

raty1=

717.2070

ratx2=

513.5983

raty2=

743.2872

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

rjx1 = 3.6729e+07(kn/m)rjy1 = 4.3192e+07(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)

rjx3 = 1.4577e+07(kn/m)rjy3 = 3.7226e+07(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------

floor =

12.4536(m)

ystif=

25.9915(m)

alf =

0.0000(degree)

xmass=

12.4536(m)

ymass=

26.5399(m)

gmass(活荷折减)=

133.9253（131.5345)(t)

eex =

0.0000

eey =

0.1024

ratx =

0.0108

raty =

0.0091

ratx1=

1.0000

raty1=

1.0000

ratx2=

1.0000

raty2=

1.0000

薄弱层地震剪力放大系数= 1.00

rjx1 = 3.9497e+05(kn/m)rjy1 = 3.9497e+05(kn/m)rjz1 = 0.0000e+00(kn/m)

rjx3 = 4.2020e+04(kn/m)rjy3 = 7.4149e+04(kn/m)rjz3 = 0.0000e+00(kn/m)-------------x方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)y方向最小刚度比: 1.0000(第2层第 1塔)

============================== 结构整体抗倾覆验算结果

==============================

抗倾覆力矩mr

倾覆力矩mov

比值mr/mov

零应力区(%)

x风荷载

77716.4

294.1

264.25

0.00 y风荷载

253071.3

126.4

2001.61

0.00 x 地 震

71874.8

873.4

82.30

0.00 y 地 震

234049.1

876.6

266.99

0.00

============================== 结构舒适性验算结果

============================== x向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.011 x向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002 y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.004 y向横风向顶点最大加速度(m/s2)= 0.002

============================== 结构整体稳定验算结果

============================== x向刚重比 ejd/gh**2=

3.48 y向刚重比 ejd/gh**2=

6.16 该结构刚重比ejd/gh**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算

该结构刚重比ejd/gh**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应

**********************************************************************

*

楼层抗剪承载力、及承载力比值

*

**********************************************************************

ratio_bu: 表示本层与上一层的承载力之比

--------

层号

塔号

x向承载力

y向承载力

ratio_bu:x,y

--------

0.5315e+03 0.5508e+03

1.00

1.00

0.1658e+05 0.1927e+05 31.19 34.98

x方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

y方向最小楼层抗剪承载力之比:

1.00 层号: 2 塔号: 1

========================

周期、地震力与振型输出文件

(vss求解器)

========================

考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、x,y 方向的平动系数、扭转系数

振型号

周 期

转 角

平动系数(x+y)

扭转系数

0.3562

0.16

0.98(0.98+0.00)

0.02

0.2672

134.27

0.03(0.02+0.02)

0.97

0.2649

89.14

0.98(0.00+0.98)

0.02

地震作用最大的方向 =

0.242(度)

==============

仅考虑 x 向地震作用时的地震力

floor : 层号

tower : 塔号

f-x-x : x 方向的耦联地震力在 x 方向的分量

f-x-y : x 方向的耦联地震力在 y 方向的分量

f-x-t : x 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

105.92

0.30

2.58

-0.08

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

1.83

-1.88

0.04

-0.03

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-x-x

f-x-y

(kn)

(kn)

0.03

1.88

0.01

0.03

各振型作用下 x 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kn)

108.50

1.87

0.03

各层 x 方向的作用力(cqc)

floor

: 层号

tower

: 塔号

fx

: x 向地震作用下结构的地震反应力

vx

: x 向地震作用下结构的楼层剪力

mx

: x 向地震作用下结构的弯矩

static fx: 静力法 x 向的地震力

f-x-t(kn-m)-77.50-22.14 f-x-t(kn-m)76.11

1.03 f-x-t(kn-m)

1.39-0.09

----------------------------

floor

tower

fx

vx(分塔剪重比)(整层剪重比)

mx

static fx

(kn)

(kn)

(kn-m)

(kn)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

106.13

106.13(8.07%)

(8.07%)

371.46

15.86

2.59

108.72(0.82%)

(0.82%)

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的x向楼层最小剪重比 =

1.60%

x 方向的有效质量系数:

99.53%

==============

仅考虑 y 向地震时的地震力

floor : 层号

tower : 塔号

f-y-x : y 方向的耦联地震力在 x 方向的分量

f-y-y : y 方向的耦联地震力在 y 方向的分量

f-y-t : y 方向的耦联地震力的扭矩

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

(kn)

(kn)

(kn-m)

0.22

0.00

-0.16

0.01

0.00

-0.05

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

(kn)

(kn)

(kn-m)

-1.86

1.91

-77.49

-0.04

0.03

-1.04

振型

的地震力

------------------------

floor

tower

f-y-x

f-y-y

f-y-t

991.16

(kn)

(kn)

(kn-m)

1.57

105.25

78.10

0.34

1.95

-5.03

各振型作用下 y 方向的基底剪力

------------------------

振型号

剪力(kn)

0.00

1.94

107.20

各层 y 方向的作用力(cqc)

floor

: 层号

tower

: 塔号

fy

: y 向地震作用下结构的地震反应力

vy

: y 向地震作用下结构的楼层剪力

my

: y 向地震作用下结构的弯矩

static fy: 静力法 y 向的地震力

----------------------------

floor

tower

fy

vy(分塔剪重比)(整层剪重比)

my

static fy

(kn)

(kn)

(kn-m)

(kn)

(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

107.15

107.15(8.15%)

(8.15%)

375.02

15.86

1.98

109.12(0.82%)

(0.82%)

997.02

89.37

抗震规范(5.2.5)条要求的y向楼层最小剪重比 =

1.60%

y 方向的有效质量系数:

99.50%

==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========

层号

塔号

x向调整系数

y向调整系数

1.000

1.000

1.000

1.000

**本文件结果是在地震外力cqc下的统计结果，

|公司名称:

|

|

|

|

satwe 位移输出文件

|

|

文件 名称:

|

|

|

| 工程名称:

设计人:

|

| 工程代号:

校核人:

日期:2011/ 5/ 7 |

所有位移的单位为毫米

floor

: 层号

tower

: 塔号

jmax

: 最大位移对应的节点号

jmaxd

: 最大层间位移对应的节点号

max-(z): 节点的最大竖向位移

h

: 层高

max-(x)，max-(y)

: x,y方向的节点最大位移

ave-(x)，ave-(y)

: x,y方向的层平均位移

max-dx，max-dy

: x,y方向的最大层间位移

ave-dx，ave-dy

: x,y方向的平均层间位移

ratio-(x),ratio-(y): 最大位移与层平均位移的比值

ratio-dx,ratio-dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值

max-dx/h，max-dy/h : x,y方向的最大层间位移角

dxr/dx,dyr/dy

: x,y方向的有害位移角占总位移角的百分比例

ratio_ax,ratio_ay : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者

x-disp，y-disp，z-disp:节点x,y,z方向的位移

=== 工况=== x 方向地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.03

2.61

1.17

3500.576

3.01

2.59

1.16

1/1162.97.4%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.6%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1162.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.17(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.16(第2层第 1塔)

=== 工况=== x+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

2.75

2.58

1.06

3500.576

2.73

2.57

1.06

1/1284.98.7%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.9%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1284.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.06(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.06(第2层第 1塔)

=== 工况=== x-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.32

2.63

1.27

3500.576

3.30

2.61

1.27

1/1061.96.1%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.64.3%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1061.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.27(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第 1塔)

=== 工况=== y 方向地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.45

1.45

1.00

3500.566

1.45

1.45

1.00

1/2422.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2422.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.50

1.44

1.03

1/2341.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.9%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2341.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.03

1/2340.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2340.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况=== x 方向风荷载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

0.96

0.89

1.08

3500.576

0.95

0.88

1.08

1/3687.98.8%

1.00

561

0.01

0.00

1.00

5700.561

0.01

0.00

1.00

1/9999.69.8%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/3687.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况=== y 方向风荷载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

0.21

0.21

1.00

3500.576

0.21

0.21

1.00

1/9999.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/9999.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(z)

574

-4.23

457

-0.92

=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(z)

570

-0.47

559

-0.46

=== 工况 11 === x 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

2.77

2.57

1.08

3500.576

2.75

2.56

1.08

1/1272.98.8%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.9%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1272.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.08(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第2层第 1塔)

=== 工况 12 === x+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

564

2.62

2.55

1.03

3500.564

2.61

2.54

1.03

1/1340.99.9%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.70.6%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1340.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 13 === x-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(x)

ave-(x)

ratio-(x)

h

jmaxd

max-dx

ave-dx

ratio-dx

max-dx/h

dxr/dx

ratio_ax

576

3.06

2.59

1.18

3500.576

3.04

2.58

1.18

1/1152.97.5%

1.00

561

0.02

0.01

1.00

5700.561

0.02

0.01

1.00

1/9999.69.1%

0.00

x方向最大层间位移角:

1/1152.(第2层第 1塔)

x方向最大位移与层平均位移的比值:

1.18(第2层第 1塔)

x方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.18(第2层第 1塔)

=== 工况 14 === y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.45

1.45

1.00

3500.564

1.45

1.44

1.00

1/2419.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.6%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2419.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.00(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第2层第 1塔)

=== 工况 15 === y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

566

1.50

1.45

1.03

3500.566

1.49

1.44

1.03

1/2344.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.8%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2344.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.03(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.03(第2层第 1塔)

=== 工况 16 === y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移

floor tower

jmax

max-(y)

ave-(y)

ratio-(y)

h

jmaxd

max-dy

ave-dy

ratio-dy

max-dy/h

dyr/dy

ratio_ay

564

1.50

1.45

1.04

3500.564

1.50

1.45

1.04

1/2337.99.9%

1.00

413

0.00

0.00

1.00

5700.413

0.00

0.00

1.00

1/9999.97.3%

0.00

y方向最大层间位移角:

1/2337.(第2层第 1塔)

y方向最大位移与层平均位移的比值:

1.04(第2层第 1塔)

y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.04(第2层第 1塔)

超配筋信息

---------------------------

|

第2 层配筋、验算

|

---------------------------

---------------------------

|

第1 层配筋、验算

---------------------------

池壁

1（调节池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.6m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

59.4

-128.0

as=

0

655

1472

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

59.4

-128.0

as=

0

1176

3164

池壁2（生物池）计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=5.2m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

48.5

-104.3

as=

0

532

1182

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

48.5

-104.3

as=

0

917

2525

池壁3（中间池、设备用房及格栅池）外墙计算结果

软件名称：钢筋混凝土结构构件设计（ses2.0，广州市设计院编制）

遵循规范1：《混凝土结构设计规范》 gb50010-2002

遵循规范2：《人民防空地下室设计规范》 gb50038-94

计算方法：一维杆件有限元法。

水土压力模式：静止土压力(水土分算)

土压力分项系数=1.0, 水压力分项系数 = 1.0

裂缝宽度wmax=0.2mm，堆载p=15kn/m*m, c=30mm

土层分布及力学性能详地下室结构简图。

第层外墙, 墙厚h= 300mm, 层高l=4.8m

混凝土强度：c30, 纵筋fy=360mpa

无人防组合强度计算结果(最小配筋率umin=0.20%)：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

39.1

-83.7

as=

0

426

936

裂缝验算结果：

上支座

跨中

下支座

m=

0.0

39.1

-83.7

as=

0

738

1879

浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算篇二

挡 土 墙 承 包 合 同

甲方：恩施万祥市政巴东经济开发区外环路项目部

乙方：

身份证号：

本着平等自愿，互惠互利的原则。经双方协商，甲方将现有的巴东经济开发区外环路k1+550-k1+574.1处挡土墙施工承包给乙方。

一，承包内容：单包工 二，承包价格：75.00元/m3

三，结算方式：实做实收，此段施工完成后，甲方支付已完成工程量的50%，待两个月内再付40%，余下工程款待外环路工程完工后一个月内付清。

四，质量要求：按设计图纸施工，达到合格 五，合同约定：

1.甲方负责将各种材料组织到施工现场，水电安装到位。2.乙方自行安排工人的食宿，自带搅拌机，材料上墙乙方自带挖掘机（费用自理）。乙方施工过程中必须听从甲方安排，接受业主及监理的监督，如果因施工质量达不到要求出现拆除返工等问题，拆除返工的费用由乙方负责赔偿。

3.目前k1+550-k1+574.1施工段，乙方必须在15个工作日内完成，根据此段施工中的表现再决定后续施工。

4.墙面勾缝，勾缝用的跳架由乙方自行负责置办。

5.无论何种原因在施工过程中出现乙方不听甲方安排发生争议，乙方自愿自行退场，甲方按乙方实际完成有效工程量据实结算费用。如果此作业面挡土墙施工未达到设计要求，则费用结算按挡土墙4.5米以内单价为45元/m3，每增加一米单价增加5元/m3方式来结算工程款。

6.施工过程中乙方必须加强安全管理，对进场工人进行安全教育，牢记“安全第一”的方针。杜绝安全事故发生，若有安全事故发生，甲方只负责保险公司理赔部分，差额部分由乙方自行承担。

7.此合同一式两份，双方签字生效，若有不能协商的纠纷，将交由法院调解。

甲方：

乙方：

****年**月**日

****年**月**日

浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算篇三

挡砟墙预埋钢筋整改方案 存在问题

xx连续梁挡砟墙预埋钢筋设计位置如图一所示，由于施工的疏忽，xx#墩0#～5#节段和xx#墩0#节段施工的挡砟墙预埋钢筋实际位置如图二所示，即预埋实际位置比设计位置偏差35cm，不符合线路设计的要求，必须进行整改。

图一 挡砟墙设计位置

图二 挡砟墙实际位置 整改方案

割除预埋位置错误的挡砟墙钢筋，另行在桥面板上，按设计图纸的位置，采取化学植筋方案重新预埋挡砟墙预埋钢筋。植筋作业流程为：弹线定位→钻孔→洗孔→注胶→植筋→固化养护。具体工艺如下：

（1）植筋定位：按挡砟墙设计图纸，由测量人员对植筋位置进行放样，植筋人员用墨线标示出植筋中心线，在植筋中心线上按挡砟墙钢筋设计间距标出植筋点。

（2）钻孔：按照标出的植筋点进行钻孔，挡砟墙钢筋直径为φ16，故钻孔直径d应为20mm，钻孔深度20mm(>10d)。钻孔时若遇横向预应力钢索和普通钢筋干扰，纵向可灵活调整钻孔位置。

（3）清孔：钻孔完成后，使用强力吹灰机清除孔内混凝土灰屑，再用专用清孔刷清洗孔壁，如此反复清孔两次，保证孔内无灰屑、无积水。（4）注胶：根据锚固胶的形态和植筋方向选择相应的方法注胶，确保孔内无气泡和空隙，注胶量一半为孔深的2/3左右。植筋用锚固胶的粘结强度设计值应符合《混凝土结构加固设计规范》jgj 145—2004的规定。（5）植筋：将加工好的钢筋清理干净，植入孔内，锚固胶以刚溢出孔口为宜。所植钢筋要求清洁、无油污，植入前采用钢丝刷除去钢筋表面铁锈和氧化层，以增加钢筋和锚固胶的粘结力。

（6）固化养护：钢筋植入后，在固化养护期内不可扰动钢筋。固化时间以固化胶的出厂说明为准。

浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算篇四

质管矿no.2-2-1 工 程 竣 工 验 收 报 告

单位工程名称： **煤矿西翼区+1225m中车场区段煤仓 建设单位名称：神宁集团**煤矿

竣工验收时间： 2009 年 11 月 15 日 注：本表由建设单位在工程竣工验收时组织填写，证明工程符合竣工验收条件，可以投入使用。表中验收人员签字均须本人签字，不得打印和复印。本表报质量监督站一份。

监理单位工程质量评估报告

工程名称：枣泉煤矿西翼区+1225m中车场区段煤仓 施工单位： 华煤有限责任公司

工 程 质 量 评 估 报 告

注：本表由监理单位在工程完工后填写，证明工程项目已完成施工合同的全部内容、工程质量符合工程

技术标准规定、具备竣工验收条件。

本表一式四份，建设单位、监理单位、施工单位、监督单位各一份。篇二：煤矿预验收报告 目 录

第一部分 申 请 类

一、申请验收报告

二、煤矿建设工程安全设施竣工验收申请表

第二部分 证 件 类

一、初步设计审批文件（复印件）

二、煤矿建设项目核准批复文件（复印件）

三、设计变更（修改）项目备案登记表（复印件）

四、原安全设施设计和修改后安全设施设计（变更）的审批文件（复印件）

五、煤矿联合试运转方案的批复（复印件）

六、营业执照（复印件）

七、采矿许可证（复印件）

八、矿长及特种作业人员证件（复印件）

第三部分 工 程 类

一、工程质量论证书

二、施工期间发生的安全事故说明

第四部分 安全管理资料

一、煤矿安全管理组织机构

二、井下作业人员培训考试成绩表

三、煤矿主要设施（设备）一览表

四、煤矿主要安全设施（设备）使用合格证（复印件）

五、黄什煤矿矿山辅助救护队编制文件

六、救护协议书（复印件）

七、团体意外保险收据（复印件）

八、矿长及特种作业人员证件（复印件）

第五部分 联合试运转总结报告

第六部分 安全验收评价报告书（见附件）

第七部分 瓦斯等级鉴定及安全生产灾害预防及救援预案

一、瓦斯等级鉴定资料

二、煤层自燃倾向性、爆炸性鉴定报告（复印件）

三、煤矿安全生产灾害预防及应急救援预案

第八部分：煤矿安全验收图纸（见附件）

安全预验收报告书

第一部分 申 请 类

一、申请验收报告

盘县黄什煤矿安全设施和安全条件

竣工验收申请

盘县安监局、盘县煤炭局：

我矿于2003年12月25日获得国土资源厅准予划定贵州省盘县珠东乡黄什煤矿矿区范围的批复，开采标高1850m～1600m，井田面积1.6594平方公里（批准文号：黔国土资矿函[2003]603号）。2004年12月获得贵州省国土资源厅颁发的采矿许可证（证号：5200000410266），2005年元月由贵州省工商行政管理局颁发了营业执照[证号：5200002931290（1-1）]。我矿按有关程序委托林东矿务局设计研究所进行《可行性研究报告》、《开发利用方案》、《开采方案》、《安全设施设计》的编制。

我矿按有关程序委托贵州地矿工程勘察总公司进行了《贵州省盘县珠东乡黄什煤矿建设项目地质灾害危险性评估报告书》的编制，2006年12月经贵州省国土资源厅审查合格（国土资地灾评资字第20061224011号）。我矿按有关程序委托国家环境保护总局进行了《贵州省盘县黄什煤矿建设项目环境影响报告表》的编制，2004年3月获得六盘水市环境保护局审查合格（市环复字 [2004]15号）。2005年4月盘县煤炭管理局审查批准建设。由于地质条件的变化原方案不能适应矿井的开拓布置和生产，2009年1月又委托江苏省第一工业设计院有限责任公司作了《开采方案设计（变更）》、《安全设施设计（变更）》。《开采方案设计（变更）》于2009年6月经贵州省煤炭管理局审查合格（黔煤

规字[2009]318号）。《安全设施设计（变更）》于2009年10月经贵州省煤矿安全监察局盘江监察分局审查合格（黔煤安监盘字[2009]132号）。我矿遵照，《设计方案》和《安全设施设计（变更）》的要求，按设计施工，经过一年多的建设，矿井的五大系统及瓦斯监控、瓦斯抽放、污水处理等系统基本形成，我矿组织有关人员编制了联合试运转方案。于2011年1月20日向盘县煤炭管理局提交了联合试运转方案，县局组织有关人员对方案进行了审查及到现场检查，方案与煤矿建设相符，上报市局审批（盘煤报字[2011]45号）。市局组织有关工程技术人员会同县局有关人员组成检查组，于2011年1月28日到我矿进行现场检查，于2011年5月25日经市能源局批准（市能源批字[2011]12号）。

我矿按照《联合试运转方案》组织实施，在试运转期间收集了各种参数，也发现了一些问题并进行了整改。目前，我矿的安全设施和安全条件满足15万吨/年设计生产能力安全生产要求，特请求贵局对我矿安全设施和安全条件的竣工进行验收，并核发煤矿安全生产许可证。

盘县珠东乡黄什煤矿

二0一一年十月十六日

盘县黄什煤矿安全设施和安全条件 竣工验收申请

水城煤监分局：

我矿于2003年12月25日获得国土资源厅准予划定贵州省盘县珠东乡黄什煤矿矿区范围的批复，开采标高1850m～1600m，井田面积1.6594平方公里（批准文号：黔国土资矿函[2003]603号）。2004年12月获得贵州省国土资源厅颁发的采矿许可证（证号：5200000410266），2005年元月由贵州省工商行政管理局颁发了营业执照[证号：5200002931290（1-1）]。我矿按有关程序委托林东矿务局设计研究所进行《可行性研究报告》、《开发利用方案》、《开采方案》、《安全设施设计》的编制。我矿按有关程序委托贵州地矿工程勘察总公司进行了《贵州省盘县珠东乡黄什煤矿建设项目地质灾害危险性评估报告书》的编制，2006年12月经贵州省国土资源厅审查合格（国土资地灾评资字第20061224011号）。我矿按有关程序委托国家环境保护总局进行了《贵州省盘县黄什煤矿建设项目环境影响报告表》的编制，2004年3月获得六盘水市环境保护局审查合格（市环复字 [2004]15号）。2005年4月盘县煤炭管理局审查批准建设。由于地质条件的变化原方案不能适应矿井的开拓布置和生产，2009年1月又委托江苏省第一工业设计院有限责任公司作了《开采方案设计（变更）》、《安全设施设计（变更）》。《开采方案设计（变更）》于2009年6月经贵州省煤炭管理局审查合格（黔煤规字[2009]318号）。《安全设施设计（变更）》于2009年10月经贵州省煤矿安全监察局盘江监察分局审查合格（黔煤安监盘字[2009]132号）。我矿遵照，《设计方案》和《安全设施设计（变更）》的要求，按设计施工，经过一年多的建篇三：福来煤矿验收汇报材料

汇

报

材

料

绥阳县枧坝镇福来煤矿

二○一○年八月六日

尊敬的各位领导、各位专家：

大家好！

首先，请允许我代表福来煤矿对各位领导、各位专家来到我矿检查、指导、验收工作表示热烈的欢迎和衷心的感谢！这也是各级领导对我矿的信任，也是对我矿的鞭策。我矿为技改矿井，现将我矿技改工作情况向在座的各位领导、各位专家做一个简要汇报。我矿为绥阳县煤矿整合保留矿井，设计生产能力为9万吨，服务年限5年。位于绥阳县枧坝镇联坝片区陆台村，行政区域隶属绥阳县枧坝镇管辖。根据贵州省煤炭管理局、贵州省发展和改革委员会、贵州省经济贸易委员会、贵州省国土资源厅、贵州煤矿安全监察局、贵州省环境保护局联合下发的黔煤呈〔2006〕27号文件“关于批复遵义市汇川区等十二县（市、区）煤矿整合、调整布局方案的请示”的批复。我矿技改由江苏省第一工业设计院有限责任公司于2008年6月完成了《开采方案设计》，2008年7月30日获贵州省煤炭管理局（黔煤规字[2008]686号）文件批复。2009年9月贵州鑫能煤炭工程设计咨询有限公司对《开采方案设计》进行了修改，报请主管部门批准，2009年10月12日以贵州煤矿项目开采方案（设计）变更（修改）备案登记表（435号）。2008年8月由江苏省第一工业设计院有限责任公司完成了《安全专篇》的编制，2008年9月2日获贵州煤矿安全监察局遵义监察分局（黔煤安监遵安审[2008]107号）文件批复。2009年11月贵州鑫能煤炭工程设计咨询有限公司对《安全专篇》进行了修改，经贵州省煤矿安全监察局遵义分局批准，于2010年5月7日以煤矿建设项目安全设施设计变更（修改）备案登记表（04号）。2008年6月我矿依法取得了《采矿许可证》（证号：5200000820405，矿区面积：0.4943km2，开采标高为：1200—1538m）。矿有工商营业执照（注册号：5200002931082（1—1）），矿长持有矿长资格证（证件编号：200509082）和安全资格证（编号：07***3）。工程于2008年6月开工建设，根据《关于加强煤矿建设项目安全设施“三同时”工作的通知》（发改投资[2003]1346号），煤矿建设项目“三同时”的原则，截止2010年4月，全矿井巷工程、土建工程和安装工程已全面竣工。2010年5月20日经遵义市工业和能源委员会批复同意联合试运转，试运转备案表（遵市工业煤试[2010]002号。在试运转期间各生产系统、设备设施运行效果良好。

一、矿井概况

1、煤层赋存情况

矿区内含煤地层为上二迭统龙潭组（p3l）：为海陆交互相含煤碎屑岩地

层，主要由灰、深灰、灰黑色泥岩、粉砂质泥岩、泥质粉砂岩、粉砂岩、炭、硅质泥岩及煤层组成，产煤4层煤。编号从上到下为c4、c3、c2、c1。根据开采情况及邻近相邻矿山调查，c4、c2二层煤厚0.1～0.50米，低于最低可采厚度，在现今经济技术条件下为不可采煤层。

其中c1、c3为全区可采层，其特征如下： c1 煤层：产于龙潭组底部距假整合接触面3～5米，呈层状、似层状，煤层产状与地层产状一致。倾向220～240°,倾角10～15度。平均12°。煤层厚1.1～1.4米，平均厚度1.2米,为该区主采煤层。

c3煤层;产于龙潭组上部,距c1煤层底界55--65米左右。呈似层状产

出,产状与地层产状一致。厚度变化不大,一般1.1～1.4米,平均1.2米,为该区的可采煤层。

2、瓦斯

根据贵州省煤炭管理局文件黔煤生产字[2007]482号、黔煤生产字 [2008]1507号，贵州省能源局黔能源发[2009]306号分别对福来煤矿2007年、2008年、2009矿井瓦斯等级鉴定报告的批复，均属低瓦斯矿井。根据中国矿业大学矿山开采与安全教育部重点实验室2008年4月提供的《福来煤矿煤与瓦斯突出危险性鉴定报告》；鉴定结论为：我矿c1和c3煤层在开采+1260m水平以上时不具有煤与瓦斯突出危险性。

3、煤尘和煤的自燃

根据贵州省煤田地质局实验室2007年9月提交的绥阳县枧坝镇福来煤矿煤尘爆炸性鉴定报告我矿c1、c3煤层均无煤尘爆炸性。

根据贵州省煤田地质局实验室2007年9月提交的绥阳县枧坝镇福来煤矿煤炭自燃倾向等级鉴定报告，我矿c1、c3煤层自燃倾向性为ⅲ类，即为不易自燃煤层。

4、地质构造及水文地质

福来煤矿位于联盟向斜东翼,构造简单，地层呈单斜产出，地层倾向220～240°,倾角10～15度，平均12度，未见断层和褶曲构造，构造复杂程度为“简单至中等类型。矿界北边边缘发育有f2断层。

根据我矿水文地质报告资料，c1煤层，矿床水文地质勘探类型为第三类第二亚类第二型，即以岩溶含水层充水为主，底板进水为主、水文地质条件中等的岩溶充水矿床。c3煤层，矿床水文地质勘探类型为第三类第一亚类第二型，即以岩溶含水层充水为主、顶板进水为主、水文地质条件

中等的岩溶充水矿床。水文地质条件中等偏简单。矿井正常涌水量在30m3／h左右，最大涌水量达到70 m3／h，矿井主要水害是老窑采空区积水和受季节变化的地表渗透水。

二、矿井主要生产安全系统设置情况

我矿设计为平硐开拓，全井田划分为一个采区一个水平开采，水平标高+1307m，先采上部的c3煤层，将c3煤层划分为三个区段开采，每个区段倾斜长约100m，区段开采顺序为下行式开采。c3煤层采完后，再采下部的c1煤层，均利用福来煤矿原有的主平硐、回风平硐和行人平硐开采c3和c1煤层。

主平硐井口标高+1307 m，方位角345°，沿c1号煤层走向布置468米井筒，掘运输石门至c3号煤层，沿c3号煤层倾斜方向布置运输上山。

行人平硐沿c1煤层布置，井口标高+1329.5 m，方位角315°，井筒长500米，再掘行人斜石门至c3号煤层，沿c3号煤层倾斜方向布置行人上山。

回风平硐井口标高+1356 m，方位角21°，井筒长418米，沿c3号煤层倾斜方向布置回风上山。根据变更后的首采工作面及接替工作面单翼布置，在+1330.5m—1347.1m水平c3煤层中布置一采区,按照“一采两掘”的开采方式,首采工作面(301)位于一采区c3煤层南翼,接替工作面(302)运输巷和回风巷位于一采区c3煤层北翼。

1、采、掘系统及装备

（1）回采工作面

首采工作面（301）布置在c3煤层中，煤层倾角12°，采用走向长壁后退式采煤法，放炮落煤，走向长壁工作面，后退式回采，沿走篇四：煤矿六大系统验收总结报告 xx煤业安全避险“六大系统”初验报告

一、监测监控系统 1.系统概述： 井下选用一套kj83n煤矿安全监控系统，对井下生产环境以及各主要生产设备运行状态进行实时数据监测，使有关人员能够及时，准确，全面了解井下环境状况，达到对各类灾害的早期预测，并进行24h值班。该系统实现了对煤矿井下瓦斯、一氧化碳浓度、温度、风速等进行了动态监控，为煤矿安全管理提供了决策依据，能充分发挥其避险预警作用。

现矿井共安设了18台监控分站，32个瓦斯传感器、16个温度传感器，18个一氧化碳传感器、4个风速传感器，2个负压传感器、12个设备开停传感器，6个烟雾传感器、11对风门开关传感器、2个水位传感器。每7天对井下所有瓦斯传感器进行一次全面调校。按规定要求在采掘工作面安设了瓦斯电闭锁装置，每7天进行一次瓦斯电闭锁试验。2.存在的问题及处理方法

（1）安全监控2台主机不能双机热备，需厂家进一步完善。

（3）没有监控设备设计图纸，需进一步根据设计完善现场监控设备。

（4）监控系统没有专业技术负责人，管理上存在漏洞，对日常出现的故障不能及时处理。

（5）监控维护人员缺少且技术水平有限，需增加维护人员加强技术培训学习。

（6）监控系统线路有待进一步优化调整梳理。

二、人员定位系统

系统概述：矿井选用一套kj236人员定位监控系统，对下井人员进行监测,实现考勤管理，并对井下作业人员的分布情况进行动态跟踪,可随时查询下井人员的身份，下井次数、下井时间或任一指定时间段的活动踪迹，在人员管理和应急救援中起着非常重要的作用。

现矿井共安设了11台人员分站，35个人员读卡器，下发439张人员设别卡，覆盖了全矿井，确保了对下井人员进行安全监控。

目前系统运行状况良好。

三、压风自救系统 1.系统概述：地面设空气压缩机房，采用集中供风方式，空气压缩机选用src-150sa型螺杆式空气压缩机三台（空压机额定排气量19.5m3/min，额定排气压力0.85mpa，配套380v，110kw电动机），两台工作，一台备用。

井下压风管路主管路选用φ159×4.5无缝钢管，沿新副斜井井筒管敷设，旧副井和主井选用φ108×4.5无缝管钢沿井筒管敷设。西轨道选用φ159×4.5无缝钢管敷设，西皮带、西回风选用φ57×4无缝钢管敷设，各个顺槽统一采用φ89×4无缝钢管敷设。地面段主干管直埋敷设，大巷内沿侧帮悬臂梁安装，安装于人行道则。大巷及顺槽压风管道安装高度1.8m，整个井下安装高度一致，便于使用、观察、检修；管路安装要牢固，防止煤岩垮落或人为损坏。

压风自救装置采用zyj（a）型隔离式自救器（单个装置耗气量 0.15—0.2m/min）和6个防护袋，可供6人使用，压缩空气供给量，每人按0.3m /min计。井下压风管路距离采掘工作面25～40m巷道内、放炮地点、撤离人员与警戒人员所在的位置以及回风巷道有人作业处，设置一组压风自救装置；每隔50m设置一组阀门三通，每隔100m设置一组压风自救装置；大巷中每隔200m设 33 2.存在的问题及处理方法：压风自救装置采用快速接头连接，快速接头经常丢失或快速接头上的u型销丢失。球阀经常是关闭状态，不能正常使用；须加强压风自救装置的管理和处罚力度。

四、供水施救系统 1.系统概述：永久避难硐室有两种供水水源，水源一是罐装纯净水，预先存放在避难硐室内；水源二引自工业场地生活供水系统，水源取自奥灰水。该管路供救生舱生活间用水及饮用水。在灾变期间，生活供水管道在地面主、副斜井处

相连，饮用水由洒水管道进入避难硐室。生活管道与井下洒水管在井口处由常闭阀控制。生活供水管道上加装止回阀，防止生活供水系统被污染。

在所有的采掘工作面和其他较集中的地点设置了供水阀门，并按要求50米设置了三通和阀门，每隔100米安装一组供水施救系统装置，大巷中每隔200m设置一组供水施救装置，保证各采掘作业地点在灾变期间能够得到应急供水。

井下供水管路主管路选用φ133×4.5无缝钢管，沿新副斜井井筒管敷设，旧副井选用φ57×4.5无缝管钢沿井筒管敷设，主井选用φ108×4.5无缝管钢沿井筒管敷设。西轨道选用φ133×4.5无缝钢管敷设，西皮带、西回风选用φ108×4无缝钢管敷设，各个顺槽统一采用φ108×4无缝钢管敷设。2．存在的问题及处理方法：供水自救装置采用快速接头连接，快速接头经常丢失或快速接头上的u型销丢失。球阀经常是关闭状态，不能正常使用；加强压风自救装置的管理和处罚力度。

五、通信系统

（一）调度通信系统

金庄煤矿通信系统采用jsy--2000型调度通讯系统，于2012年5月份安装并投入使用，全矿现有内线电话110部，其中地面有69部，井下41部，其中9201采区4部，9104采区4部，9202掘进运输2部，回风2部，集中运输皮带机头机尾各安装电话一部，中央变电所，采区变电所，中央水泵房，采区水泵房，避难硐室等要害场所各安装了一部直拨电话和一部直通电话，井下值班室，梭车硐室，移变硐室，溜煤眼上下，各掘进迎头等分别装有一部电话。

本通讯系统井下主电缆采用矿用mhyav50*2*0.8通讯电缆，从机房到井下，铺设2根，合计总长950米，北轨道巷北运输巷铺设mhyav20*2*0.8通讯电缆1500米，西轨道巷西运输巷铺设mhyav10*2*0.8通讯电缆1150米，接线盒采用矿用防爆通讯接线盒，井下采用hbz矿用本安型（按键）电话机，地面为普通电话机，地面64部电话机分别安装在矿领导办公室，各科室，各区队办公室以及地面各个场所，可满足本矿生产要求。

（二）无线通讯系统 1．系统简介：井下采用kt169矿用无线通讯系统，该系统以wi-fi无线网络技术和tpc/tp协议为基础，以工业以太环网为主干传输平台，在煤矿井下设 立若干基站，通过无线通信手段，实现了人员的语音通讯、人员监测、数字化视频监控及环境监测等；并通过该系统方便了生产调度、应急救援与安全监控。kt169矿用无线通讯系统包括井上和井下两个部分。井上包括服务器，语音网关ippbx，howay6100无线控制器，井上交换机四个部分。井下包括矿用本安型无线基站kt169-f, 矿用本安型天线kt169-t, 矿用隔爆兼本安型稳压电源kdw660-12b（b）, 矿用本安型网络交换机kjj12, 矿用本安型手机kt169-s五个部分。

该系统在2013年1月2日—1月11日进入试运行阶段，运行基本正常，系统功能及设计符合要求。经2013年1月12日，矿方领导进行两套系统的初步验收，基本符合合同相关要求及产品功能。2.存在的问题

1、手机在经过盲点后，当再次接受到信号来源时需从新启动手机才能进行正常使用，手机短信功能暂不能够正常使用。

2、两条皮带巷信号覆盖存在问题盲点较多，需要增加设备将其盲点覆盖，部分基站任存在问题，需要进行调试。

3、井下信号源覆盖任然存在盲点，例如北轨道绕道口、北皮带机尾部等，需增加设备解决此问题。

4、井下设备电源接地，存在问题。3.解决方案

1、手机需要在此重新启动问题，已上报正在进行实验改良,手机短信功能软件正在升级中，待软件升级完成后，手机短信功能正常使用。该功能在节后能够保持正常的使用

2、以上第2、3点，各盲点位置需要移动天线位置的进行移动位置，部分地点需要增加无线通讯系统基站。具体时间根据本公司业务与矿方交涉后确定后续设备到货后完成整改。

3、对于设备电源接地问题，已向专家组成员进行咨询，待提出整改意见后，根据专家组成员建议进行整改。

（三）无线广播系统

选用1套zb12d井下数字广播系统。系统正常情况下为工人提供音乐与安全知识教育，提高煤矿安全生产意识，丰富职工的文化生活，当出现紧急情况时，可以根据事先设定程序，调动相关应急预案，指挥现场人员撤离；也可以人工调

用应急预案语音，播放给指定区域；还可以通过麦克风，直接指挥有关人员撤离。

无线广播系统于2012年11月安装至2012年12月安装完成，2013年1月进入试运行。广播通讯系统是一套由服务器、网络广播对讲音箱、ip网络寻呼话筒、网络交换机和电源组成，集广播、对讲、实时采播于一体的大型数字化系统。

该系统目前已安装、调试完毕，运行良好。

六、永久避难硐室 1.工程概述

保利金庄煤业永久避难硐室设计人数为85人，建设在二轨道大巷与回风大巷之间，长度64米。两个出口分别设置在主进风巷和回风巷，在回风巷测硐室出口以外设置一个风门。

硐室从结构上分为三个部分：过渡硐室、生存硐室以及辅助硐室；生存室位于中间，两端各有一个过渡室，辅助硐室位于两侧，一个在进风巷过渡室内作为厕所，一个在生存室回风巷侧作为气瓶硐室，并安装密闭门。硐室采用向外开启的钢制防护密闭门，密闭可靠，开关灵活，配置有观察窗。硐室的建设中留有紧急压风接口、供水接口、单向排气管、单向排水管、电力供应、有无线通信接口、视频接口和环境检测数据传输接口等。硐室的各种管路敷设于硐室侧面的沟槽内。

过渡室配置防爆密闭门，避险人员进入过渡室内时，压缩空气幕和喷淋系统同时打开，最大限度的防止外部有毒有害气体随人员进入，同时通过喷淋系统完成对过渡室的洗气，排出随人员进入过渡室的部分有害气体。

过渡室内提供紧急压风系统接口，保证在矿井压风系统未受损害的情况下，由外部提供硐室内的供气，以延长避险救援时间，也为气幕和喷淋系统提供备用气源。

过渡室内配有多个压缩空气瓶，用于风幕、喷淋、正压系统等，另外还配有单向排气口、单向排水口和电气设备等设施，进风巷过渡室内配备有厕所。

生存室主要为灾害发生期间的避险人员提供生活空间，配置有供氧系统、空气净化系统、温湿度调节系统、环境监测系统、照明、通讯以及生活等系统。避难硐室配备有三级供氧系统：紧急压风供氧、医用高压氧气瓶供氧、矿用隔绝式自救器（逃生时使用）等。生存室内的空气净化装置可以去除生存室空间内人体产生的二氧化碳、一氧篇五：××煤矿安全设施预验收报告书

目 录

第一章 矿井基本概况..........................................1 第一节 建设单位及项目概况.................................1 第二节 井田及资源条件概况.................................2 第三节 井田境界及资源/储量、矿井设计生产能力及服务年限.....11 第二章 安全设施验收必备条件.................................14 第一节 建设项目工程、安全设施、防灾系统，联合试运转情况....14 第二节 安全培训考核、证书、报告情况.......................16 第三章 各系统情况...........................................18 第一节 开拓与开采........................................18 第二节 矿井通风..........................................21 第三节 瓦斯防治..........................................22 第四节 粉尘防治..........................................22 第五节 防灭火............................................23 第六节 防治水............................................23 第七节 电气系统..........................................24 第八节 提升运输及空气压缩机...............................26 第九节 安全监控系统......................................29 第十节 矿山救护保健及个体防护.............................29 第十一节 安全管理........................................30 第四章 安全设施预验收结论...................................30 第一章 矿井基本概况

第一节 建设项目概况

一、建设项目工程概况

1、建设项目名称及地址：××集团××××矿业有限公司××煤矿一井技改工程，位于张家口市××杨庄窠乡。

2、建设项目批准文件

（1）河北省人民政府冀政函〔2009〕66号文件《关于冀中能源集团、山东××矿业集团对××地方煤矿托管、兼并重组工作方案的批复》

（2）河北省国土资源厅冀国土资函〔2010〕1389号文件《关于××矿业集团张家口能源有限公司××地方煤矿资源整合方案的批复》

（3）中华人民共和国国土资源部《中华人民共和国采矿许可证》（证号：c***81120117394）

（4）张家口煤炭工业办公室张煤办〔2010〕63号文件《关于对××矿业集团张家口能源有限公司红土湾等煤矿技术改造设计请示的批复》

（5）河北煤矿安全监察局张家口监察分局冀张煤安监字〔2011〕6号文件关于对《××集团××××矿业有限公司××一井技改安全设施设计》的批复

（6）张家口煤炭工业办公室张煤办〔2012〕34号文件《关于对××矿业集团××××矿业有限公司××一井修改技术改造初步设计请示的批复》

（7）河北煤矿安全监察局张家口监察分局冀张煤安监字〔2012〕32号文件《关于××集团××××矿业有限公司××煤矿一井技改安全设施设计变更修改的批复》

3、建设工程概况：矿井于2011年9月8日开工建设，由华煤集团有限公司、开滦建工集团有限公司、山西西山矿业管理有限公司等单位承建施工，河北金石煤业监理有限公司全过程工程监理，张家口矿区建设工程质量监督站委托全过程工程质量监督。于2012年8月按期竣工，矿井项目设计单位工程28个，竣工28，竣工率100%。累计总投资1.71亿元，安全设施投资2947.12万元。经煤炭工业河北建设工程质量监督中心站认证，矿井项目综合评定得分72.86分，工程质量等级评定为合格。各生产系统和安全设施按设计建成完工。

第二节 井田及资源条件概况

一、矿井井田概况

（一）矿井位置、交通

××煤矿一井位于××矿区北部，距××城县21～26km，行政隶属杨庄窠乡管辖。该矿区有5～10km2的简易沙石河套山路同蔚杨（××－杨庄窠）公路、西白（西合营－白草窑）公路相接，由××城及西合营镇，西至山西广灵，北至宣化、下花园，南至涞源、保定均有ⅱ、ⅲ级公路相通。宣化、下花园有京包铁路经过，沙蔚铁路已经建成通车，交通比较方便，煤炭外运条件较好。

（二）地形地貌

本井田地形西北高东南低，属浅山区丘陵地貌，v型冲沟发育，地形复杂，海拔标高+1204～+1480m。

地表无河流和湖泊等地表水系，冲沟发育，平时干枯无水，雨季山谷和冲沟常爆发洪水，并泄洪于××矿区南部的壶流河中，流量为50～60m3/s，瞬时可达100m3/s。

（三）气象及地震情况

本区为北方干燥类型的典型大陆性气候，年平均降雨量为425mm，多集中在7、8月份，年平均气温6.4℃，最高月平均气温（7月）23.2℃，最低月平均气温（1月）-12.5℃。结冰期自11月至次年3月，冻结深度1.3～1.5m，年平均蒸发量1650mm，全年主导风向为西北风，最大风力可达九级，年平均瞬时风速不小于17m/s的大风日数为18.9天，多发生在春季，年平均风速为 1.6m/s。

根据××地震办公室1991年5月31日提供的《××矿区地震基本烈度评定报告》，该区地震基本烈度为七度。按地震动峰值加速度分区，××一带为0.1—0.2。

（四）主要自然灾害

矿区范围内曾有干旱、冰雹及强降水等自然灾害，要特别注意强降水时流泻不畅可能引起的灾害，塌方引起的灾害。

（五）井田周围情况

该矿东部及东南部有××集团××××矿业有限公司××二矿、致富、麦嘴煤矿，北部及西北有阳原县将军寨、东城、赵家沟煤矿，南部为××集团××××矿业有限公司红土湾煤矿。

（六）水源、电源、通信

1、水源：因为本矿冲积地层和井下岩层涌水量很小，不能满足矿井 生产和生活需要，故地面生活及消防用水需用拉水车运至本矿。

地面生产、绿化及井下消防洒水，大部分用水需用拉水车运至本矿。利用处理后的井下排水作为地面生产、绿化的补充水源。井下正常涌水量为5m3/h。

井下消防洒水利用处理后的井下水作为其供水水源，由地面设置的消防洒水水池直接供给。地面建生产、生活、消防用水水池一座，300m3；井下消防、洒水用水水池两座，2×200m3；井下消防用水不足时通过管路由地面消防及饮用水水池补充。

2、电源：矿井两回10kv电源供电，分别引自张能公司红土湾35/10kv变电站两段不同的10kv母线，一回运行一回带电备用。两回电源选用lgj-150架空线路引至矿井地面10kv变电所，两回线路长约3.5km。

3、通讯：矿井对外设2对中继线与农话电缆相接，构成对外通讯干线，还可通过手机对外联系。

生产调度电话和行政电话共用一套交换总机。井下通讯设固定电话，局部设直通电话，工作面设扩音电话。

在矿井办公区设行政和调度电话交换机房，根据矿井的实际情况选用ktj101型144门矿用数字程控自动调度通讯机作为矿井行政和调度电话总机。

（七）地层及地质构造

××矿区位于燕山台褶带××复向斜的北翼，××聚煤盆地西北部，地层区划属华北地层区冀北地层分区××地层小区。

1、区域地层概述

××矿区地层区划属华北地层区冀北地层分区××地层小区，地层层序由下至上依次为：太古界桑干群（ars）；中上元古界长城系（ch），蓟县系(jx)；古生界寒武系（∈），奥陶系（o）；中生界侏罗系下—中统下花园组（j1-2x），中统九龙山组（j2 j）、髫髻山组（j2t）、后城组（j2h），上统张家口组（j3z）；新生界第三系（r），第四系（q）。

浓缩池池壁挡水墙计算方法 水池侧壁计算篇五

污泥浓缩池池壁挡水墙计算

一、设计资料

（1）材料：砼c30；钢筋：hp300，hrb335级。（2）地下水：地下水埋深较深，不考虑地下水的影响。

（3）暂按坐于原土层，地基不处理考虑，土层地基承载力特征值取fak=120kpa.（4）抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为

挡水墙底板厚度to=0.400m，池内底板踵长度l2=2.000m； 地板外挑趾长l3=0.800m； 池内悬挑水槽：

底板宽度b0=0.600m，底板厚度t2=0.150m；槽壁高度hp=0.550m，壁板厚度t3=0.100m，槽内水深hw=0.200m。

（一）荷载作用计算

1、走道板（单位长度）

1）永久荷载：自重产生弯矩作用标准值

22mq,k0.5t1c1.0l10.50.15251.3003.170knm

vq,kt1c1.0l10.15251.3004.875kn

2）可变荷载：走道板工作人员作业产生的弯矩作用标准值：

2mq,k0.52.0l11.00.52.01.321.690knm

vq,k2.0l11.02.01.3002.600kn 荷载组合： a、标准组合：

mkmq,kmq,k3.1701.6904.860knm vkvq,kvq,k4.8752.6007.475nm b、基本组合：

mmax1.35mq,k0.71.4mq,k,1.27mq,k1.4mq,k 1.353.1700.71.41.6905.936 maxknm 6.3921.273.1701.41.6906.392vmax1.35vq,k0.71.4vq,k,1.27vq,k1.4vq,k

1.354.8750.71.42.6009.130 maxkn 9.8311.274.8751.42.6009.831

2、池内悬挑水槽内力计算（单位长度）水槽底板自重产生的弯矩标准值：

22mq1k0.5t2cb00.50.15250.6000.675knm

vq1kt2cb00.15250.6002.250kn 水槽壁板自重产生的弯矩标准值：

mq2khpt3c（b0t32）0.5500.100250.6500.894knm vq2khpt3c0.5500.100251.375kn 水槽内水自重产生的弯矩：

22mqkhwwb0/20.20010.50.600/20.378knm

vqkhwtwb00.20010.50.6001.260kn 荷载组合： a.标准组合：

mkmik0.6750.8940.3781.947knm vkvik2.2501.3751.2604.885kn b.基本组合：

1.35mq,ik0.71.4mq,k,1.2mqi,k1.4mq,k

mmax1.2(0.6750.894)1.40.3782.412knm

vmax1.35vqi,k0.71.4vq,k,1.2vqi,k1.4vq,k

1.2vgik1.27v3k1.2(2.2501.375)1.41.2606.114kn

3、壁板自重：

gbk0.5(tctb)hc0.5(0.250.3)3.8502526.469kn

（二）确定各种工况下池壁和底板的内力：

1、工况一：池外有土，池内无水

该工况由于池外地面标高低于底板板顶，因此不会发生该工况下的倾覆问题。

2、工况二：池外无土，池内有水 1）荷载计算：

池内水深对池壁产生的侧压力：

2fw0.5wh20.510.53.35058.918kn/m2

池内水对壁板根部产生的弯矩：

mwwh3/610.53.353/619.639knm/m 2）抗倾覆验算：

倾覆弯矩：

movmwfwt0mk走道板19.63958.9180.4004.86048.066knm 抗倾覆弯矩：

mrmk池内悬挑水槽gbk(壁板自重)l壁板重心至倾覆点距离g底板自重l底板重心至倾覆点距离g水自重l水体重心至倾覆点距离

2.4120.253.85250.80.050.1250.50.053.85250.80.05233.100.4253.100.53.852+2.0tan6=250.348knm2.00.510.50.8+0.3+2.02mr250.3485.208mov48.0661.6 满足抗倾覆要求。

3）抗滑移验算：

滑移力：fw58.918kn

抗滑移力：（工况二：池外无土，池内有水；工况一不用计算）

fr[vqkv1kv2kv3kgbwhwl2t0cl2

4.8752.2501.3751.26026.4693.852+2.0tan62.00.510.53.100.4250.35 52.600kn

底板变截面处（300mm）正常使用状态下裂缝宽度验算（max0.20mm）变截面所受拉力 nfwfr58.91852.6006.318kn

c30混凝土抗拉强度ft1.43n/mm2，则单位宽度变截面底板能够抵抗的拉力大小为：

f30010001.43429000n429knn 故底板变截面抗拉满足要求。

三、构件截面设计计算（单位宽度）

（一）池壁：（计算简图如下）

a、荷载计算：（1）土压力：

池外地面低于地板板顶，因此不产生对池壁的侧压力。（2）水压力： p h3.3510.535.175kn/mwkbw2mewkpwkl22/635.1753.35/665.792knm/m

（3）荷载组合：

仅考虑有水无土工况下的荷载组合：

标准组合： mewkpwkl2/635.1753.35/665.792knm/m

基本组合：

m1.27mk1.2765.79283.556knm

（4）抗震验算：

1）地面式池壁自重惯性力标准值：

fgwz,km11gwsin(z2h)

1.50.161.1025(0.250.3)/2sin(z23.85)

1.815sin(z7.7)kn/m2

z为计算截面距离池壁底端的高度。

kn/m2 池壁顶部自重惯性力：fgwz,kmax1.815对根部产生的弯矩：

mgwz,k1/3fgwz,kmaxh21/31.8153.8508.968knm/m

2）圆形水池在水平地震作用下的动水压力标准值：（沿池高度均匀分布）

fwct,kkhrwhwfwccos0.210.53.3500.40cos2.814coskn/m2 fwct,kmax2.814kn/m2

动水压力对池壁根部产生的弯矩：

m22we,k0.5fwr,khw0.52.8143.85020.855knm/m

3）动土压力标准值：

池外地面低于地板板顶，因此不产生对池壁的侧压力。

4）池壁的地震作用效应和其他作用效应的基本组合（弯矩设计值）nmgcgigeiehcehfeh,k

i

1、左震：→

mmax1.38.96811.658knm/m、右震：←

m1.265.7921.3(8.96820.855)）117.720knm/m mmaxmax83.556, 0.75117.72088.290knm/m

池壁配筋：壁板根部厚度300mm，钢筋hrb335，c30，ac35mm，配筋：

池内侧：竖向筋：b16@100mm；上部间距200mm（110.43,56.61）池外侧：竖向筋：14@200mm。内外侧分布钢筋：（构造要求）

a1000(300250)/2421.5mm2s0.15%

钢筋选用：b12@200(a2s565mm)

1.底板地基承载力验算： 由前已知荷载：

走道板自重：vqk4.875kn

max0.2mm，查表

a b



（二）底板：

池内悬挑水槽自重：v1k2.2501.3753.625kn 壁板自重： gbk26.469kn

底板上水重： 3.852+2.0tan62.00.510.583.057kn

水侧压产生的根部弯矩：mwk83.556knm 1）池内无水池外有土时：

池外地面低于地板板顶，因此可不考虑该工况。2）池外无土池内有水时：

n1k =26.469 kn e1 =1.55-0.8-0.3/2=0.60 m n2k =83.057 kn e2 =1.55-2.0/2=0.55 m n3k =4.875 kn e3 =1.55-0.8-（0.3-0.25）=0.70 m n4k= 3.625 kn e4 =1.55-0.8-0.3=0.45 m 则：

nknik26.46983.0574.8753.625118.026kn

gk0.4253.1cos630.830kn m1k65.792knm

m2k0.675+0.894=1.569knm

m3k3.170knm

emknkgk65.7921.5693.17026.4690.6083.0570.554.8750.703.6250.45

118.02630.830 42.637b0.80.32.00.286m0.517m

148.85666则pmaxmin74.638ngmk118.02630.83042.63748.01826.620kpa

21.398lblb22/61.03.11.03.12/6pmax1.2fa1.2120144kpa 满足要求

min

2.底板内力计算（配筋计算）：采用地基净反力，不计底板自重 1）池内无水，池外有土时：

池外地面低于地板板顶，因此可不考虑该工况。2）池内有水，池外无土时：

按永久荷载起控制作用

n（(n1kn3kn4k)）1.351.27n2k

(26.4694.8503.625)1.351.2783.057169.168kn

m1.27m1k1.35(m3km2k)1.35(n1ke1n3ke3n4ke4)1.27n2ke2

1.2765.7921.35(3.1701.569)1.35(26.4690.604.8750.703.6250.45) 1.2782.0570.5560.501knm

emn60.501b0.80.32.00.358m0.517m

169.16866kpmaxminnma2lb2/692.344169.16860.50154.5737.774kpa 216.7961.03.11.03.1/62.32.316.79692.34416.79672.848 kpa 3.13.1则： p1pminpmaxpmin p11pmin(pmaxpmin)截面弯矩计算：

2.02.016.796(92.34416.796)65.537kpa 3.13.122 mⅰ1/2pl11/3(pmaxpⅰⅰ)l1

1/272.8480.821/3(92.34472.848)0.82

27.471knm/m（板底受拉）（标准值=27.471/1.3=21.131knm/m）

22mⅱ1/2qwl221/2pminl21/6(pⅱpmin)l2

1/237.372.021/216.7962.021/6(65.53716.796)2.02

73.642knm/m（板顶）（标准值=73.642/1.3=56.648knm/m）底板配筋：800mm，上层as35mm，下层as40mm，max0.2mm，查（给排水工程钢筋混凝土矩形截面处于受弯状态时最大裂缝宽度计算手册）

底板上层受力钢筋：b16@200；

2底板下层受力钢筋：b14@200；按构造要求as0.15%1000400600mm。